Documente online.
Username / Parola inexistente
  Zona de administrare documente. Fisierele tale  
Am uitat parola x Creaza cont nou
  Home Exploreaza
Upload



















































Stabilirea gabaritelor, dimensiunilor geometrice

diverse












ALTE DOCUMENTE

Vlad the Impaler
Rolls Royce - Lucrare pentru obtinerea atestatului la limba Engleza
Cursul CISCO/CCNA Discovery
Av - Scrisoare de Intentie
A Life Experience
o seara de neuitat
Subiectele pentru examenul de MEDICINA DE FAMILIE
Instrcutiunile de modificare a Ghidului Solicitantului
Proiect de seminar - stiinta
Proiect Influenta procesului de framantare a aluatului asupra calitatii painii

1.STABILIREA  GABARITELOR, DIMENSIUNILOR GEOMETRICE

 

PAG 1-1.jpg



PAG 1.jpg

Sectiunea A-A

2.STABILIREA INCARCARILOR.

A.Incarcari permanente.

 

a)Greutare cablu

  -presupunem cablu 44-636-160B STAS 1353-87

φ44-7,35 daN/m

2 ramuri → 27,35= 14,7 daN/m

b)Greutate pasarela+tiranti

-prin asimilare , luam ca referinta o alta pasarela metalica, L=60 m,B=3,6m are greutatea de 6 300 daN/m, rezulta 105 daN/m

    -pentru pasarela L=40m si B=3,6 m, rezulta- 105 daN/m

    -greutate gratare padina 30daN/m23,0 -   90daN/m

  TOTAL:  195 daN/m

c)Sarcina utila

  -conform STAS 1545-92 300 daN/m2  

3300 daN/ m2=900 daN/ m2

B.Incarcari accidentale

d)incarcare din zapada

-conform STAS 10107/C-92, 75 daN/m2   3,075 daN/ m2=225 daN/ m2

γ=0,9 daN/ dm3

Ac=2=0,63 dm2

D=d+2a=4,4+21,7=7.8 cm

-2 ramuri 25,7 daN /m

   

    e)sarcini din vant pe cablu

V1=25m/sec (cablu fara polei)

  V2=15m/sec (cablu acoperit cu polei)

  Qv1KS1 sin Ө=0,851,20,044=1,75 daN/m

  sin Ө=1

  K=1,2

  Β=0,85

S1=d1,0m=0,0441,0=0,044 m2

S2=D1,0m=0,0781,0=0,078 m2

  Qv2=0,851,20,0781=1,12daN/m

f)Sarcina din vant pe podina

qv=70daN/m2

Pv=KtK1K2qVA

Kt =2,8 K1=1.0  K2=1÷1,18(vant cu rafale)

A=1,0m p/m (aria plinurilor schelet, parapet)

-fara rafale Pv=2,81,01,0701,0=196daN/m»»200 daN/m

- cu rafale Pv=2,81,01,8701,0=354 daN/m»»355 daN/m

  g)Incarcari din diferenta de temperatura.

Conform STAS 946-56 paragraful 3(funiculare) se iau in considerare:

ΔT=t-t=40+30=70˚C

t1=-30  ˚C t2=+40˚C

α0=1210-6(verificare de dilatare)

tmontaj=+10˚C

t3=-5˚C

1.Ipoteza:

tm=+10˚C,  t1=-30˚C, p1=p0=7,35 daN/m pentru φ44

σa===1800 daN/cm2

Ho=Aσc=7.716000=136600 daN/m

A=7,7 cm2 E=1,6106

( )= α0(t2-- t1)

(-)=1210-6(40+35)+

Din rezolvarea ecuatiei de gradul III, cu o singura radacina reala se determina H1:

H1=489 daN»»490 daN

2.Ipoteza

tm=10˚C, t3=-5˚C, p1=7.35 daN/m

P0=qc+qp+qv2=7,35+5,7+1,12=14,17 daN/m

()=1210-6(10+5)+(

H1=407 daN/m»»   H1=410 daN/m

fmontaj===3,58 m

3.IPOTEZE DE INCARCARE

I.Incarcari din: a+b

qI=14,7+195=209,7 daN/m210 daN/m

II.Incarcari din: c

qII=900 daN/m

III.Incarcari din: g+c+d

qIII= +11,4+225=613,9 daN/m615 daN/m

4.SCHEMA DE INCARCARE A UNUI CABLU

PAG 2.jpg

PAG 4-1.jpg

qv==1,44 daN/m

q===865 daN/m

valoarea 1,442 se neglijeaza in calcul

q1=105+450+310=865 daN/m

H1===49 430 daN

f:==3,33 m = f = 3,5

tgα1=y=»» y= daca  x===20,

tgα1==0.349»» α1=19˚17’  sin 19˚17’=0.33;  cos 19˚17’=0.94 

T1max=TA=TB===52 370 daN

5.DIMENSIONAREA CABLULUI DIN T1max

Nr=CT1max=2,552320=130 925 daN

Alegem cablu Worrington-Scale 48-6x36-180/B STAS 1689-74, cu Nr˚=146 100 daN.

-verificare coeficient de siguranta Ce=2,0÷3,0

  Cef===2,79>Ce min=2,0

6.VERIFICAREA CABLULUI   LA INCONVOIERE LOCALA

-se face in punctele de suspendare a tirantilor

PAG 4.jpg

Q=a; qo=195+225+900+275=1595 daN

Q=2,0=1 595 daN

I===26,05 cm4

σinc===2 075daN/cm2

σt===5 610 daN/cm2

σinc=2025+5610=7 685 daN/cm2

σmax= σinc+ σt=2025+5610=7 685 daN/cm2

cef===2,34>cmin=2,0

 

 

7.SARCINA MAXIMA DE SUSPENDARE VERTICALA

 

Rmax=1,56γT

γ =2,2- coeficient de forma

tg=0,25-unghi de impletitura

K===16,89

Rmax=1,562,252 370=2 660 daN

Rmax=2 660>Q=1 595

q=865 daN/m

L=40m

H1=49 430daN

tm=+10˚C;  t1=-30˚C;

α=1110-6 →coeficient de dilatare a cablului;

EcE=(0,35÷0,63)E=»Ec=0,552,1106=1,15106 daN/cm2

Ec=1,151010daN/m2

Tensiunea in cablu creste la sarcina maxima si temperatura minima.

Pentru calculul lui H2 din “Funiculare” acesta rezulta din rezolvarea ecuatiei:

+α(t1-tm)EcA-H1]-=0

[+11(-30-10)1.15

-49430]-=0

+1,65-5,35=0

Pentru H2=48 000 daN, avem

1,10 +3,8-5,35≠0

Pentru H2=49 000 daN, avem

1,17 +3,96-5,35≠0

Pentru H2=50 000 daN, avem

1,25 +4,12-5,35≠0

Pentru H2=49 500 daN, avem

1,21 +4,04-5,35≠0

Pentru H2=49 800 daN, avem

1,23 +4,09-5,35≠0

Pentru H2=49 900 daN, avem

1,24 +4,11-5,35≠0

H2=49 900 daN

 

Daca x= ==20

tg α2==0,347 =›› α2=19˚7’

sin 19˚7’=0.327

cos 19˚7’=0.945

T2 max=TA TB===52815 daN



Verificare cablu la T2 max:

cef===2,77>cmin=2,0

8.VERIFICAREA CABLULUI LA INCARCAREA LOCALA.

R=Q=1 595 daN

Ac=9,33 cm2, pentru φ=4,8 cm

T2 max=52 815 daN

I=26,05 cm2

E=1,6106 daN/cm2

inc===2 065 daN/cm2

 

σt===5 660 daN/cm2

inc=2065<0,5 σt=2 830=›› solutia optima este satisfacuta

    max=inc+ σt=2065+5660=7 725 daN/cm2

cef===2,33> cmin=2,0

9.SARCINA VERTICALA MAXIMA DE SUSPENDARE

 

Rmax=1,56γT=1,562,252 816=2 695 daN

γ=2,2- coeficient de forma

tg ω=0,25- unghi de impletire

  K===16,91

Rmax=2 695>R=1 595

10.CALCULUL SAGETII CABLULUI

 

f2===3,7m ~ 3,5 m

S=L++`

S=40+0+=40,82 m

ΔL=  L=1,00m=100 cm

ΔL==0,354 cm/m

Lungimea reala a cablului montat si sub sarcina:

L1=40,82-0,43+0,52=40,91 m

Sistemul de prindere la cele 2 capete este -0,43 si +0,52.

Alungirea totala a cablului sub sarcina:

0,354cm/m 40,91=14,48 cm

Lungimea de taiere a cablului devine:

40,91-0,1448=40,765~ 40,80 m

11.REACTIUNI IN PILONI SI BLOCURI DE ANCORAJ

P-8.jpg

T’=T1=52 815 daN; 

α2=19˚7’

Vp=T’sin α2=52 815 19˚7’=17 295 daN

T2===52 815 daN

L’=5,0tg(90- α2)=5,0-2,88=14,43 m  =›› L’~14,15 m

Vb=T’ sin α2=528150,327=17 296 daN

Hb= T’ cos α2=528150,945=49 900 daN

12.CALCULUL BLOCULUI DE ANCORAJ

P-8-2.jpg

V=2Vb1,2=2172951,2=41 510 daN

H=2Hb=2499001,2=119 760 daN

G1=4,0=84,50 tf

G2=4,0=42,25 tf

G3=

Mr=V1,0

Mr=41510

Mst=84,5

Mst=675,54 tfm

c1===4,8>=1,5

c2===2,82>=1,2

σ1=(1±)=)=›› σ1, σ2

σ1=10,95tf/m2=1,1daN/cm2<=1,5 daN/cm2

σ2=0,309tf/m2=0,031 daN/cm2<=1,5 daN/cm2

-Verificarea stabilitatii la alunecare.

H≤

=59,44 tf< H=119,76 tf

Daca nu s-ar lua in considerare rezistenta pasiva ar trebui sa se sporeasca masa blocului de ancoraj.

Luand in considerare rezistenta pasiva a pamantului din fata blocului de ancoraj, raman aceleasi dimensiuni luate in calcul.

13.CALCULUL BLOCULUI DE   FUNDATIE   PILON

P-9.jpg

Gf:

2,41,04,42,4=25,34

1,62,4=10,14

1,30,43,62,4=4,38

2(0,44,40,61,6)=3,80

2(0,250,64,41,6)=2,37

2(1,20,150,31,6)=0,32

TOTAL : 46,35

P=Gf+2Vp1,2+G0=46,35+2172951,2+5

P=34,64 tf

Conform punctului 2 din f si g, presiunea vantului este ~360daN/m la actiune directa, respectiv 180 daN/m la suctiune.

H se aplica la 125mm  de fata superioara a     fundatiei

 

14. CALCULUL PILONULUI DIN BETON ARMAT

P-10.jpg

Se impune   . Calculul se face la compresiune centrica cu verificarea flambajului pe ramura.

PC 52 ; B 250

 

Verificarea la flambaj

a)     Pe directia perpendiculara pe pasarela

-------- ----- ------ ------

b)    Pe directia pasarelei

La mijlocul pilonului de introduce o rigla de beton armat

Deci pilonul se armeaza constructiv,   fiind de forma de mai jos:

P-11.jpg

c)     Verificare la forta taietoare

Numai sectiunea de beton simplu pune o forta taietoare de 13 140 daN

P-12.jpg

P-13.jpg

a)     Stabilirea reactiunilor

Pe latura de presiune directa a vantului conform punctului 2, din f si g ( vezi bloc de fundatie pilon)

Pe latura de presiune indirecta




b)    Conditia la nedeformabilitate

c)     Calculul static

NOD 0 NOD 1


P-13-2.jpg

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 


 

 

 

 



P-14.jpgNOD 2 NOD 3


   

 


NOD 4 NOD 5

P-14-2.jpg


 


NOD 6 NOD 7

P-14-3.jpg



NOD 8 NOD 9

P-15.jpg



d)    Sectiunea eforturilor.

e)     Dimensionare

1.     Talpa fermei

-Vantul se presupune ca bate in planul fermei  dintr-un sens sau din celalalt,dimensionarea facandu-se la efortul cel mai mare.

Montantul este supus si la incovoiere din sarcina data de incarcarile b, c si d

P-16.jpg

f. Diagonala ferma

Conform pct. 2,  respective, e si f, avem presiunea exercitata de vant in urmatoarele 2 cazuri:

P-17.jpg

Alegem cablu Warrington-Scale cu

15. CALCULUL BULONULUI DE ARTICULATIE

P-17-2.jpg

a)     Dimensionare

P-18.jpg

b)    Calculul sudurii

P-18-2.jpg

16. CALCULUL TIRANTILOR

 

P-18-3.jpg













Document Info


Accesari: 4450
Apreciat:

Comenteaza documentul:

Nu esti inregistrat
Trebuie sa fii utilizator inregistrat pentru a putea comenta


Creaza cont nou

A fost util?

Daca documentul a fost util si crezi ca merita
sa adaugi un link catre el la tine in site

Copiaza codul
in pagina web a site-ului tau.




Coduri - Postale, caen, cor

Politica de confidentialitate

Copyright © Contact (SCRIGROUP Int. 2019 )