Documente online.
Username / Parola inexistente
  Zona de administrare documente. Fisierele tale  
Am uitat parola x Creaza cont nou
  Home Exploreaza
Upload



















































PROGRAM DE COMPLETARE IN SISTEMUL FRAC - PACK SONDA 532 TICLENI

economie












ALTE DOCUMENTE

Informatii utile despre modul de a realiza o comanda ADP (abonament de produse):
LA FANTANA
STUDIUL INFLUENTEI TEXTURII ASUPRA INSUSIRILOR SENZORIALE SI A PERCEPTIEI CONSUMATORILOR FATA DE CALITATEA PRODUSELOR ALIMENTARE
Aplicatiile Sistemului de monitorizare a apelor uzate din caminele de canalizare Azomures
SITUATIA ECONOMICO-FINANCIARA
EVOLUTIA PRINCIPALILOR INDICATORI MACROECONOMICI IN PERIOADA 1989-1999 SI POSIBILITATILE ROMANIEI DE ADERARE LA UNIUNEA EUROPEANA
SCURTA ISTORIE A INTEGRARII, COMUNITATII, APOI UNIUNII EUROPENE SI MONEDEI EURO
Economia monetara - subsistem al economiei de piata
Produsul intern brut
ECHILIBRUL ECONOMIC EXTERN

S.N.P. PETROM S.A.                                                                                UZ INTERN

SUCURSALA I.C.P.T. CÂMPINA



PROGRAM DE COMPLETARE

 ÎN SISTEMUL FRAC - PACK

SONDA 532 ŢICLENI

BENEFICIAR : S.N.P. PETROM S.A. -  S. ŢICLENI

sEF PROIECT,

Ing. I. R. Gortoescu

CÂMPINA

- OCTOMBRIE 2004 -

CUPRINS

1. DATE GEOLOGO - TEHNICO - PRODUCTIVE.................................................. .......................... 5

1.1. CARACTERISTICI DE ZĂCĂMÂNT.................................................. ......................................... 5

1.2. GRANULAŢIA NISIPULUI DE FORMAŢIE.................................................. .............................. 5

1.3. CONSTRUCŢIA SONDEI.................................................. .................................................. ......... 5

1.4. DATE DE PRODUCŢIE REPREZENTATIVE ÎNAINTE DE INTRAREA ÎN INTERVENŢIE..... 6

2. LUCRĂRI ANTERIOARE PENTRU CONTROLUL NISIPULUI................................................ 6

3. SISTEMUL DE COMPLETARE PENTRU CONTROLUL NISIPULUI....................................... 6

4. STADIUL ACTUAL AL LUCRĂRILOR LA SONDĂ.................................................. ................... 6

5. PROGRAM DE COMPLETARE.................................................. .................................................. .. 6

5.1. PREGĂTIREA SONDEI.................................................. .................................................. ............. 6

5.2. PREGĂTIREA FLUIDELOR.................................................. .................................................. ...... 7

5.2.1. Solutia acida.................................................. .................................................. ......................... 7

5.2.2. Fluid de operare.................................................. .................................................. ................... 7

5.2.3. Fluid de transport.................................................. .................................................. ................ 7

5.3. LANSAREA ECHIPAMENTULUI DE ADÂNCIME.................................................. .................. 7

5.4.  FIXAREA sI ETANsAREA PACHERULUI.................................................. ............................... 8

5.5. TESTAREA CĂILOR DE CIRCULAŢIE PRIN ANSAMBLUL HIDRAULIC BAKER................ 9

5.6. INJECŢIA DE SOLUŢIE ACIDĂ - PRIMA TRANsĂ.................................................. .............. 10

5.7. ÎMPINGEREA SOLUŢIEI ACIDE ÎN STRAT - PRIMA TRANsĂ............................................ 10

5.8. TESTUL DE VARIAŢIE AL DEBITULUI ÎN TREPTE.................................................. .............. 10

5.9. INIŢIEREA PRIMEI FISURI.................................................. .................................................. ... 11

5.10. EXTINDEREA sI SUSŢINEREA PRIMEI FISURI.................................................. ................. 11

5.11. SPĂLAREA NISIPULUI DIN GARNITURA 17517h78r DE MANEVRĂ.................................................. 12

5.12. INJECŢIA DE SOLUŢIE ACIDĂ - A DOUA TRANsĂ.................................................. ......... 12

5.13. ÎMPINGEREA SOLUŢIEI ACIDE ÎN STRAT - A DOUA TRANsĂ....................................... 12

5.14. EXTINDEREA sI SUSŢINEREA FISURILOR ÎN CELELALTE STRATE PERFORATE........ 12

5.15. DEFINITIVAREA ÎMPACHETĂRII FILTRELOR.................................................. .................. 14

5.16.  ELIMINAREA EXCESULUI DE NISIP DIN GARNITURA DE MANEVRĂ.......................... 14

5.17. TESTAREA ÎMPACHETĂRII.................................................. .................................................. 14

5.18. NORME DE TEHNICA SECURITĂŢII MUNCII.................................................. ................... 15

5.19. CONSIDERAŢII PRIVIND CREsTEREA INDICELUI DE PRODUCTIVITATE ÎN URMA COMPLETĂRII.................................................. .................................................. .................................................. ....... 15

6. PUNEREA ÎN PRODUCŢIE sI EXPLOATAREA SONDEI.................................................. ...... 15

6.1. ECHIPAMENTE NECESARE.................................................. .................................................. . 15

6.1.1. Echipamentul de adâncime.................................................. .................................................. 15

6.1.2. Echipamentul de suprafata.................................................. .................................................. 16

6.2. MODUL DE OPERARE.................................................. .................................................. ........... 16

6.2.1. Pregatirea echipamentului.................................................. .................................................. 16

6.2.2. Echiparea sondei.................................................. .................................................. ............... 16

6.2.3. Pornirea sondei.................................................. .................................................. .................. 16

 

 

 

 

7. MĂSURI PENTRU URMĂRIREA REGIMULUI DE EXPLOATARE A SONDEI.................. 16

8.  MATERIALE.................................................. .................................................. ............................... 17

8.1. NISIP DE CUARŢ.................................................. .................................................. ................... 17

8.2. ADITIVI / CHIMICALE PENTRU FLUIDELE DE COMPLETARE A SONDEI........................ 17

9. ECHIPAMENTE.................................................. .................................................. ........................... 17

9.1. ECHIPAMENT DE ADÂNCIME.................................................. ............................................... 17

9.2. ECHIPAMENT DE OPERARE.................................................. .................................................. 18

9.3. ECHIPAMENT DE SUPRAFAŢĂ.................................................. ............................................. 20

Lista anexelor :

              Anexa 1: Echipament de adâncime;

Anexa 2: Simulator pentru pacher hidraulic Baker -  clasa 55B-26;

Anexa 3: Program pentru testul de determinare a debitului de fisurare;

Anexa 4: Programul de pompare - sonda 532 ŢICLENI;

Anexa 5: Evolutia debitului brut, a impuritatilor si a debitului net în timp;

Anexa 6: Fisa tehnica pentru echipare;

Anexa 7: Materiale si echipamente.

PROGRAM DE COMPLETARE

ÎN SISTEMUL FRAC - PACK

SONDA 532 ŢICLENI

1. DATE GEOLOGO - TEHNICO - PRODUCTIVE                                                                                   

1.1. CARACTERISTICI DE ZĂCĂMÂNT

Caracteristici de zacamânt

Formatia productiva

-

Meotian d

Sarmatian V

Litofaciesul formatiei în zona productiva

facies nisipos

nisipuri separate de pachete marnoase

Permeabilitatea absoluta, mD

20

120

Porozitatea, %

25

22

Presiunea initiala de zacamânt, at

129

130

Temperatura initiala de zacamânt, °C

52

54

1.2. GRANULAŢIA NISIPULUI DE FORMAŢIE

La data elaborarii prezentului program, I.C.P.T.Câmpina nu a dispus de o analiza granulometrica aferenta unei probe de nisip prelevata din sonda 532 Ţicleni.

Din experienta operatiilor pentru controlul nisipului efectuate pe structura Ţicleni, obiectiv productiv Meotian "d" + Sarmatian V,  în proiectarea operatiei de completare în sistemul frac - pack,  s-a ales în mod conservativ un nisip de cuart din sortul 0,4 - 0,8 mm.

1.3. CONSTRUCŢIA SONDEI

- diametru coloanei de exploatare:                         5 1/2 in;                                                                         - grosimea de perete:                                               7,72 mm pe intervalul 0 - 17,58 m;

                                                                                 6,98 mm pe intervalul 17,58 - 907,60 m;

                                                                                 7,72 mm pe intervalul 907,60 - 1401,48 m;

- marca otelului:                                                         J 55;

- oglinda sonda:                                                         1320 m;               

- adâncimea de tubare:                                              1402 m;

     - perforaturi:                                                              1276 - 1282 m;

1292 - 1298 m;

1304 - 1310 m;

1312 - 1316 m;

- adâncimea de plasare a mufelor coloanei deasupra capului perforaturilor:

- prima mufa:                                                   1269,81 m;

- a doua mufa:                                                  1257,44 m;

- a treia mufa:                                                   1245,02 m;

- a patra mufa:                                                 1232,58 m;

- a cincea mufa:                                                1220,09 m.

Nota: Cunoasterea cu exactitate a adâncimilor de plasare a primelor patru mufe ale coloanei de exploatare situate deasupra capului perforaturilor este absolut obligatorie pentru evitarea pozitionarii garniturilor pacherului într-o zona în care etansarea spatiului inelar ar fi periclitata.

1.4. DATE DE PRODUCŢIE REPREZENTATIVE ÎNAINTE DE INTRAREA ÎN INTERVENŢIE

Data etalonarii:                    Septembrie 2004;

Sistem de extractie :             gazlift;

Debit brut:                                4,0 m3/zi;

Impuritati:                                 62 %;

Debit net:                                 1,2 t/zi;

Debit gaze:                               100 Nm3/zi.

2. LUCRĂRI ANTERIOARE PENTRU CONTROLUL NISIPULUI

          În vederea stimularii si controlului nisipului, la sonda 532 ŢICLENI,  s-au efectuat doua operatii de consolidare chimica cu Alorex si anume în data de 08.10.2002 respectiv 04.11.2003.

S-au utilizat pentru prima operatie 1,5 tone respectiv 3,0 tone nisip pentru a doua operatie cu granulatia 0,4 - 0,8 mm.

3. SISTEMUL DE COMPLETARE PENTRU CONTROLUL NISIPULUI

Pentru asigurarea  unui control eficient al nisipului simultan cu stimularea afluxului este necesar ca sonda 532 ŢICLENI sa fie completata în sistemul frac-pack cu utilizarea unui echipament hidraulic de adâncime tip Baker.

Ansamblul de adâncime va fi format din (anexa 1):

- dop filtre de productie;

- filtre de productie cu  înfasurare din sârma inox, tip POSTFIN 73;

- teava oarba inferioara;

- filtru de control cu  înfasurare din sârma inox, tip POSTFIN 73;

- teava oarba superioara;

- echipament hidraulic tip Baker:

- racord de siguranta;

- ansamblu de circulatie cu sertar;

- pacher hidraulic recuperabil clasa 55B-26.

          4. STADIUL ACTUAL AL LUCRĂRILOR LA SONDĂ

La data de 06.09.2004, sonda 532 ŢICLENI se afla în gazlift urmând a intra în interventie în vederea efectuarii lucrarilor pregatitoare necesare realizarii operatiei de completare în sistemul          frac-pack.

5. PROGRAM DE COMPLETARE

5.1. PREGĂTIREA SONDEI

Pentru pregatirea sondei în vederea completarii în sistemul frac-pack, se vor executa              urmatoarele operatii:

- stabilire talpa noua sonda prin înnisipare pâna la adâncimea de 1318 m (talpa noua sonda);

- curatirea coloanei de exploatare pâna în capul perforaturilor cu un curatitor expandabil de coloana (rotovert) de 5 1/2 in;

- sablonarea coloanei cu un sablon f = 121 mm (grosimea de perete  din zona de fixare a pacherului este de 7,72 mm) si corectarea acesteia, daca este necesar, cu gama de freze tronconice  pâna în capul perforaturilor - 1276 m - (diametrul minim necesar al ultimei freze introduse pentru     corectare este de 120,6 mm, valoare impusa de diametru maxim al simulatorului);

- sablonarea (daca este necesar corectarea) coloanei de exploatare cu freza tronconica de diametru f = 118 mm pe intervalul 1276 m (cap perforaturi) -  1318 m (talpa noua sonda);

- verificarea înscrierii echipamentului de adâncime pe traiectul gaurii de sonda utilizând un simulator corespunzator (anexa 2), adâncimea maxima de verificare 1271 m (baza simulator);

- înlocuirea fluidului de la put , prin circulatie inversa, cu fluid de operare.

Nota: 1) Lansarea simulatorului se va face cu garnitura de manevra ce va fi folosita la executarea operatiei de frac- pack.

2) Înlocuirea fluidului de la put cu fluid de operare se va face cu simulatorul plasat la adâncimea maxima de verificare;

3) Extragerea frezelor si a simulatorului se va face cu umplerea continua a putului cu fluidul aflat în sonda la momentul manevrarii.

5.2. PREGĂTIREA FLUIDELOR

5.2.1. Solutia acida

Se prepara 10 m3 solutie acida cu urmatoarea compozitie pe m3:

Apa dulce + 3% NH4Cl                                   540 l + 16,2 kg

Dezestim 21                                                         10 l

Aldehida formica                                                  20 l

Metanol                                                                40 l

Cored 95                                                             15 l

Acid acetic                                                           50 l

Acid clorhidric (30 %)                                          300 l

Acid fluorhidric (38 %)                                    25 l

CuSO4                                                                               2,5 kg                                                                                Total                                                1.000 l                            

Nota: Substantele se adauga în haba în ordinea din reteta si se circula pentru omogenizare.

5.2.2. Fluid de operare

     - cantitate:        50 m3;

- tip fluid:          apa de zacamânt filtrata la minim 4 mm;

5.2.3. Fluid de transport

     - cantitate:        90 m3;

- tip fluid:          apa de zacamânt aditivata cu 5 % NH4Cl si 0,5 % Dezestim 21 filtrata la minim 4 mm.                 

5.3. LANSAREA ECHIPAMENTULUI DE ADÂNCIME

Dupa pregatirea în atelier a ansamblului hidraulic Baker (introducerea dispozitivului de lansare, armare si circulatie în subansamblul pacher hidraulic + dispozitiv de circulatie + extensie inferioara + racord de siguranta) si executarea unui control de talpa cu instalatia wireline, lansarea, armarea si etansarea pacherului se vor executa în urmatoarea succesiune de operatii:

- se formeaza si se lanseaza  ansamblul de adâncime în urmatoarea ordine:

- dop filtre;

- filtre de productie;

- teava oarba inferioara;

- filtru de control;

- teava oarba superioara;

- tevi de spalare;

- racord de siguranta;

- ansamblu de circulatie cu sertar;

- pacher hidraulic;

- echipament de operare.

Nota: Subansamblul echipament de operare - pacher hidraulic - ansamblu de circulatie cu sertar - racord de siguranta a fost pregatit în atelier si este adus la sonda ca un tot unitar.

- se introduce ansamblul de adâncime cu garnitura de manevra pâna în talpa (garnitura de manevra trebuie sa se afle cât mai aproape de pozitia neutra, sarcina maxima pe pacher cca 0,5 t);

Nota: 1) Garnitura de manevra (tevi de extractie 2 7/8 in CI grad otel C75 sau N80) va fi probata integral în sonda, presiunea maxima de proba necesara fiind de 350 bar;

2)  La lansarea echipamentului de adâncime, înainte de introducerea în garnitura de manevra, fiecare bucata de teava de extractie va fi sablonata la interior cu un sablon corespunzator.

3)  La formarea garniturii de manevra se va folosi vaselina grafitata la fiecare îmbinare iar strângerea se va face la mosor;       

4)  Lungimea garniturii de manevra trebuie astfel calculata încât, dupa plasarea în talpa a dopului filtrelor de productie, ultima mufa a acesteia sa fie pozitionata la cca 1 m deasupra prevenitorului.

- se fixeaza garnitura de manevra în pene;

- se monteaza ventilul cu închidere rapida la garnitura de manevra;

- se realizeaza liniile de legatura pentru:

- injectie directa (fluide de operare sau transport) cu primirea circulatiei la suprafata;

- injectie solutie acida în linia de injectie directa;

- circulatie inversa cu primire la suprafata.

         

Nota:  1) Retururile vor fi astfel realizate încât, pe parcursul injectiei directe respectiv circulatiei inverse, primirea fluidelor la suprafata sa fie asigurata în doua habe diferite;  

2) Liniile de legatura de la gura sondei vor fi prevazute cu o foarfeca care sa permita ridicarea garniturii de manevra cu cca 4,5 m .

- se asigura pozitia ˛deschis˛ la:

- returul garniturii de manevra;

- prevenitor;

- ventilul cu închidere rapida al garniturii de manevra;

- se închide returul la coloana;

- se umple putul  pe coloana cu fluid de operare;

          Nota: În cazul în care nu se poate realiza umplerea putului (formatia pierde masiv), aceasta     operatie se va executa dupa armarea pacherului.

5.4.  FIXAREA sI ETANsAREA PACHERULUI

Pentru fixarea si etansarea pacherului hidraulic Baker se vor executa urmatoarele operatii:

- se închide prevenitorul;

- se verifica caile de circulatie din  ansamblul de adâncime prin circulatie inversa:

- tip fluid:                   fluid de operare;

- cantitate:                  cca 1,5 volume garnitura de manevra;

- debit de injectie: cca. 500 l/min;

     Nota: Primirea circulatiei la suprafata se va face în haba de depozitare a apei de zacamânt nefiltrate din care s-a pregatit fluidul pentru operare si transportul nisipului.

- se închide returul de la garnitura de manevra;

- se închide ventilul cu închidere rapida;

- se probeaza liniile de legatura la:

- 350 bar pentru injectia directa;

- 100 bar pentru circulatie inversa.

- se lanseaza bila de armare prin garnitura de manevra si se asteapta pâna aceasta se aseaza gravitational pe scaun (timp de asteptare cca 15 min);

- se deschide prevenitorul;

- se lasa pe pacher o sarcina de 1 - 1,5 tf dupa care se închide prevenitorul;

- se executa procedura de armare si etansare a pacherului;

Nota:   1) Presiunea minima necesara pentru o armare si etansare corecta este de cca 175 bar.

2) Daca stifturile scaunului bilei de armare se foarfeca înainte de atingerea presiunii anterior precizate, se lanseaza bila secundara de armare si se reface presiunea în garnitura de manevra la valoarea minima necesara pentru armare.

3) Pe parcursul procedurii de armare, la tendinta de crestere a sarcinii înregistrate la indicatorul de greutate, garnitura de manevra va fi coborâta lent în asa fel încât sarcina la cârlig sa ramâna constanta.

- se executa procedura de verificare a  armarii si etansarii pacherului în coloana.

5.5. TESTAREA CĂILOR DE CIRCULAŢIE PRIN ANSAMBLUL HIDRAULIC BAKER

Testarea cailor de circulatie prin ansamblul hidraulic Baker se executa în urmatoarea succesiune de operatii:

- se degajeaza din pacherul hidraulic scula de operare prin rotirea garniturii de manevra la dreapta cu 10 - 12 ture dupa care se ridica pentru verificarea degajarii;

- se verifica pozitia de spalare inversa:    

- se elibereaza caile de circulatie din interiorul sculei de încrucisare a circulatiei prin forfecarea stifturilor scaunului bilei de armare (presiune maxima teoretica  270 bar);

Nota: 1) Daca pentru armarea pacherului s-a folosit bila secundara de armare, caile de circulatie din interiorul sculei de încrucisare a circulatiei, în aceasta etapa, sunt deschise;

2) Pentru evacuarea bilei secundare la suprafata este necesara urmatoarea succesiune de operatii:                           - se închide prevenitorul;

                                           - se fixeaza garnitura de manevra în pene;

                        - se înlatura ventilul cu închidere rapida;

                        - se circula invers pâna la evacuarea bilei secundare;

                        - se remonteaza ventilul cu închidere rapida;

                                           - se reface linia de injectie directa si se înlatura penele.

- se închide prevenitorul;

- se deschide returul la coloana;    

- se plaseaza scula de încrucisare a circulatiei în pozitia de circulatie;

- se executa testul de circulatie pentru împachetarea filtrelor si se înregistreaza presiunea de lucru:

- tip fluid:                   fluid de transport;

- cantitate:                  cca 4000 l;

- debit de injectie: cca 500 l/min;

- se replaseaza scula de încrucisare a circulatiei în pozitia de injectie sub presiune (sarcina maxima lasata pe pacher 5 - 6 t);

- se executa proba de receptivitate formatie:

- tip fluid:                   fluid de transport;

- cantitate:                  cca 1000 l;

- debit de injectie: cca 500 l/min.

5.6. INJECŢIA DE SOLUŢIE ACIDĂ - PRIMA TRANsĂ

- se mentine scula de încrucisare a circulatiei în pozitia de injectie sub presiune în strat (sarcina maxima lasata pe pacher 5 - 6 t);

- se închide ventilul rapid plasat pe linia de împingere nisip a agregatelor B.O.S.S. înainte de legatura prin epsilon;

- se deschide ventilul rapid plasat pe linia de împingere a agregatului ACF 1050 înainte de legatura prin epsilon;

- se injecteaza 5 m3 solutie acida la un debit de 450 l/min;

- se pompeaza, din haba agregatului ACF 1050, fluid de transport în cantitatea necesara pentru evacuarea completa a solutiei acide din linia de împingere formata între agregatul ACF 1050 si linia de împingere a agregatelor B.O.S.S.

Nota: 1) Pentru injectia de solutie acida în alternanta cu injectia de nisip se va folosi un agregat ACF 1050 PETROS legat la linia de injectie nisip printr-un epsilon;

          2) Atât pe linia de injectie nisip a agregatelor B.O.S.S. cât si pe linia agregatului PETROS se vor monta ventile cu închidere rapida.

5.7. ÎMPINGEREA SOLUŢIEI ACIDE ÎN STRAT - PRIMA TRANsĂ

- se închide ventilul rapid plasat pe linia de împingere a agregatului ACF 1050 înainte de legatura prin epsilon;

- se deschide ventilul rapid plasat pe linia de împingere nisip a agregatelor B.O.S.S. înainte de legatura prin epsilon;

- se pompeaza fluid de transport pentru împingerea integrala a solutiei acide în strat:

- volum injectat:                        4000 l;

- debit de injectie:                950 l/min.

5.8. TESTUL DE VARIAŢIE AL DEBITULUI ÎN TREPTE

- se mentine scula de încrucisare a circulatiei în pozitia de injectie sub presiune;

- se executa testul de fisurare a formatiei cu agregatele B.O.S.S. crescând debitul în trepte astfel:

                        - tip fluid:                                 fluid de operare;

              - numar trepte:                     15;

- debit de injectie initial:       Q1  =   200 l/min;           

- debit de injectie final:              Q15  =  1600 l/min;             

- cantitate fluid injectat:        cca 10000 l.

          Nota: 1) Programul pompare pentru testul de determinare a debitului de fisurare este prezentat în anexa 3;

 2) Initierea injectiei de fluid de operare pentru determinarea presiunii de fisurare se va face imediat dupa finalizarea împingerii totale a solutiei acide în strat;

3) Fiecare treapta de debit se va mentine pâna la stabilizarea presiunii de injectie si se înregistreaza aceste valori.

- se traseaza graficele:

- presiune de pompare în functie de debitul de injectie ;

- presiune de fund în functie de debitul de injectie;

- se determina din grafice debitul si presiunea de initiere a fisurii corespunzatoare punctului de schimbare a pantei din graficul presiune de fund în functie de debitul de injectie.

5.9. INIŢIEREA PRIMEI FISURI

Cu scula de încrucisare a circulatiei mentinuta în pozitia de injectie sub presiune se executa initierea primei fisuri:

- tip fluid injectat:                                    fluid de transport fara nisip în suspensie

              - cantitate fluid injectat:                           7 m3;

              - debit de injectie:                                   1200 l/min;

              - presiune de injectie:                              cca 212 bar;

              - putere hidraulica necesara:                    cca 568 CPH.

Nota: 1) Daca debitul de fisurare al formatiei determinat anterior va fi mai mare de 1200 l/min, nu se va mai executa operatia de frac-pack deoarece scula de încrucisare a circulatiei nu permite un debit mai mare de 1200 l/min, si se va executa o operatie de gravel packing.

2) Initial fisura se va propaga în unul din cele patru strate perforate.

5.10. EXTINDEREA sI SUSŢINEREA PRIMEI FISURI

Extinderea si sustinerea primei fisuri se executa în trei trepte de injectie dupa cum urmeaza:

              Treapta I

                   - cantitate de fluid injectata:                5 m3;

                   - tip fluid folosit:                                      fluid de transport cu nisip în suspensie;

                   - ratie de transport:                                 10 m3 / 1 t de nisip;

                                                                                 (100 kg nisip / 1 m3 fluid de transport);

                   - cantitate de nisip injectata:               0,5 t;

                   - debit de injectie:                              1200 l/min;

                   - presiunea de injectie:                            212 bar;

               Treapta II

                   - cantitate de fluid injectata:                5 m3;

                   - tip fluid folosit:                                      fluid de transport cu nisip în suspensie;

                   - ratie de transport:                                 5 m3 / 1 t de nisip;

                                                                                 (200 kg nisip / 1 m3 fluid de transport);

                   - cantitate de nisip injectata:               1,0 t;

                   - debit de injectie:                              1200 l/min;

                   - presiunea de injectie initiala:             212 bar;

              Treapta III

                   - cantitate de fluid injectata:                5 m3;

                   - tip fluid folosit:                                      fluid de transport cu nisip în suspensie;

                   - ratie de transport:                                 4 m3 / 1 t de nisip;

                                                                                 (250 kg nisip / 1 m3 fluid de transport);

                   - cantitate de nisip injectata:               1,25 t ;

                   - debit de injectie:                              1200 l/min;

                   - presiunea de injectie:                            212 bar.

Total nisip injectat: 2,75 tone

              

Nota:  Nu se recomanda cresterea ratiei de injectie peste 250 kg nisip/m3 deoarece exista riscul împachetarii filtrului înainte de injectia transei a doua din solutia acida.

 

5.11. SPĂLAREA NISIPULUI DIN GARNITURA DE MANEVRĂ

Pentru evitarea împachetarii filtrului în timpul realizarii celei de a doua transe de injectie solutie acida este necesar ca întreaga cantitate de nisip ramasa în garnitura de manevra dupa injectarea de la suprafata a primelor 2750 kg nisip sa fie împinsa în strat:

     - cantitate de fluid injectata:                5 m3;

                   - tip fluid folosit:                                      fluid de transport fara nisip în suspensie;

                   - debit de injectie:                              1200 l/min;

                   - presiunea de injectie:                            212 bar.

    

5.12. INJECŢIA DE SOLUŢIE ACIDĂ - A DOUA TRANsĂ

- se închide ventilul rapid plasat pe linia de împingere nisip a agregatelor B.O.S.S. înainte de legatura prin epsilon;

- se deschide ventilul rapid plasat pe linia de împingere a agregatului ACF 1050 înainte de legatura prin epsilon;

- se pompeaza restul de solutie acida si anume 5 m3 solutie acida la un debit de 600 l/min         (Q > Q fisurare);

- se pompeaza, din haba agregatului ACF 1050 PETROS, fluid de transport în cantitatea necesara pentru evacuarea completa a solutiei acide din linia de împingere a acesteia în linia de împingere a agregatelor B.O.S.S.

5.13. ÎMPINGEREA SOLUŢIEI ACIDE ÎN STRAT - A DOUA TRANsĂ

- se închide ventilul rapid plasat pe linia de împingere a agregatului ACF 1050 înainte de legatura prin epsilon;

- se deschide ventilul rapid plasat pe linia de împingere nisip a agregatelor B.O.S.S. înainte de legatura prin epsilon;

- se pompeaza fluid de transport fara nisip în suspensie pentru împingerea integrala a solutiei acide în strat:

- volum injectat:                                 5000 l;

- debit de injectie:                         1200 l/min;                    

- presiune de injectie:                    212 bar.

5.14. EXTINDEREA sI SUSŢINEREA FISURILOR ÎN CELELALTE STRATE PERFORATE

La reluarea injectiei de nisip la un debit de injectie mai mare decât debitul de fisurare, dupa toate probabilitatile, se va initia o a doua fisura în alt interval perforat. Dupa umplerea cu nisip a acesteia, daca nu se depaseste o ratie de nisip de 300 kg/m3 se vor initia alte fisuri. 

Pentru extinderea si sustinerea celorlalte fisuri se reia injectia în trepte dupa cum urmeaza:

              Treapta I

                   - cantitate de fluid injectata:                6 m3;

                   - tip fluid folosit:                                      fluid de transport cu nisip în suspensie;

                   - ratie de transport:                                 10 m3 / 1 t de nisip;

                                                                                 (100 kg nisip / 1 m3 fluid de transport);

                   - cantitate de nisip injectata:               0,6 t;

                   - debit de injectie:                              1200 l/min;

                   - presiunea de injectie:                            212 bar;

              Treapta II

                   - cantitate de fluid injectata:                6 m3;

                   - tip fluid folosit:                                      fluid de transport cu nisip în suspensie;

                   - ratie de transport:                                 5 m3 / 1 t de nisip;

                                                                                 (200 kg nisip / 1 m3 fluid de transport);

                   - cantitate de nisip injectata:               1,2 t;

                   - debit de injectie:                              1200 l/min;

                   - presiunea de injectie initiala:             212 bar;

              Treapta III

                   - cantitate de fluid injectata:                15 m3;

                   - tip fluid folosit:                                      fluid de transport cu nisip în suspensie;

                   - ratie de transport:                                 3,3 m3 / 1 t de nisip;

                                                                                 (300 kg nisip / 1 m3 fluid de transport);

                   - cantitate de nisip injectata:               4,5 t ;

                   - debit de injectie:                              1200 l/min;

                   - presiunea de injectie:                            212 bar;

Nota:  Datorita efectului de diverting al nisipului, în treapta a treia se pot initia mai multe fisuri si vor avea loc mai multe fluctuatii ale presiunii de injectie. Pe aceasta treapta nu se recomanda cresterea ratiei de nisip peste 300 kg/m3, altfel se risca podirea prematura a nisipului.

             

Treapta IV

                   - cantitate de fluid injectata:                5 m3;

                   - tip fluid folosit:                                      fluid de transport cu nisip în suspensie;

                   - ratie de transport:                                 2,5 m3 / 1 t de nisip;

                                                                                 (400 kg nisip / 1 m3 fluid de transport);

                   - cantitate de nisip injectata:               2,0 t ;

                   - debit de injectie:                              1500 l/min;

                   - presiunea de injectie initiala:             212 bar;

          - presiunea de injectie finala:                   270 bar.

Total nisip injectat:  8,3 tone

 

Nota: În cazul în care, dupa finalizarea celei de a patra trepte de injectie nisip, nu s-a înregistrat o crestere a presiunii de injectie (T.S.O.,) se continua injectia de nisip la aceeasi parametrii (debit de injectie si ratie de transport) pâna la atingerea presiunii maxime de 270 bar dupa care se trece la definitivarea împachetarii filtrelor.

În cele patru intervale perforate se propaga patru fisuri care au urmatorii parametrii:

Parametrii fisurii 1 intervalul 1282 - 1276 m

Lungimea sustinuta a fisurii (m)

4,3

Înaltmea fisurii la sfârsitul operatiei (m)

6

Latimea medie fisurii sustinute (mm)

66,6

Presiunea neta în fisura la sfârsitul operatiei (bar)

48

Eficienta hidraulica a operatiei ( V fisura / V pompat )

0,244

               Parametrii fisurii 2 intervalul 1298 - 1292 m

 

Lungimea sustinuta a fisurii (m)

5,8

Înaltimea fisurii la sfârsitul operatiei (m)

6

Latimea medie fisurii sustinute (mm)

35,6

Presiunea neta în fisura la sfârsitul operatiei (bar)

28,3

Eficienta hidraulica a operatiei ( V fisura / V pompat )

0,217

 

Parametrii fisurii 3 intervalul 1310 - 1304 m

 

Lungimea sustinuta a fisurii (m)

1,2

Înaltimea fisurii la sfârsitul operatiei (m)

6

Latimea medie fisurii sustinute (mm)

41,3

Presiunea neta în fisura la sfârsitul operatiei (bar)

32

Eficienta hidraulica a operatiei ( V fisura / V pompat )

0,284

Intervalul 1316 - 1312 m nu se va fisura, în acesta realizându-se doar o injectie de nisip. 

Programul de pompare aferent injectiei de nisip este prezentat în anexa 4.

5.15. DEFINITIVAREA ÎMPACHETĂRII FILTRELOR

În cazul în care definitivarea împachetarii filtrelor nu s-a realizat din timpul injectiei de nisip pentru extinderea si sustinerea fisurilor, aceasta se va executa în urmatoarea succesiune de operatii:

- se plaseaza scula de încrucisare a circulatiei în pozitia de împachetare a filtrului de productie (fara sa se opreasca injectia de nisip );

- se continua pomparea fluidului de transport cu nisip în suspensie cu primirea circulatiei la suprafata :

- debit de injectie:                          500 l/min;

- ratie de transport:                            3 - 5 m3   fluid / t nisip;

- nisip necesar ( teoretic ):             cca 900 kg;

- presiune maxima circulatie:          120 - 140 bar.

5.16.  ELIMINAREA EXCESULUI DE NISIP DIN GARNITURA DE MANEVRĂ

Succesiunea operatiilor va fi urmatoarea:

- se deschide returul la garnitura de manevra;

- se închide returul la coloana.

- se realizeaza în coloana o presiune de cca 60 bar.

- se plaseaza  scula de încrucisare a circulatiei în pozitia de circulatie inversa;

- se circula invers pentru eliminarea excesului de nisip:

- fluid folosit:                                      fluid de transport;

- debit de circulatie:                       min. 500 l/min;

- durata circulatiei inverse:             pâna  la limpezire.

5.17. TESTAREA ÎMPACHETĂRII

Dupa o pauza de cca 15 min de la finalizarea spalarii inverse, testarea de împachetarii se va executa în urmatoarea succesiune de operatii:

- se  închide returul la garnitura de manevra;

- se deschide returul la coloana.

- se replaseaza  scula de încrucisare a circulatiei în pozitia de împachetare a filtrului de productie si se încearca reluarea injectiei de fluid de transport fara nisip în suspensie:

- presiune maxima:                             140 bar;

- pauza între etape:                             cca 1 - 3 min;

- numar de încercari:                      3;

          Nota:   Daca  presiunea înregistrata la reluarea injectiei este inferioara presiunii de 140 bar, se reinitiaza injectia de fluid de transport cu nisip în suspensie pentru definitivarea împachetarii filtrului de productie, dupa care se repeta etapele de lucru necesare eliminarii excesului de nisip respectiv testarii împachetarii.

- se extrage la zi echipamentul de operare.

5.18. NORME DE TEHNICA SECURITĂŢII MUNCII

          Pe tot parcursul operatiilor de pregatire a sondei si de completare în sistemul frac-pack se vor respecta prevederile cap. V Probe productie, reparatii si interventii la sonde din Regulamentul pentru prevenirea eruptiei la forajul, punerea în productie si exploatarea sondelor de titei si gaze.

5.19. CONSIDERAŢII PRIVIND CREsTEREA INDICELUI DE PRODUCTIVITATE ÎN URMA COMPLETĂRII

Pentru determinarea gradului de blocaj actual al sondei si a cresterii debitului dupa operatia de frac-pack s-au utilizat ecuatiile curgerii semistationare trifazice si datele din istoricul de productie.

A fost analizat istoricul de productie al sondei pe perioada 13.11.2003 - 08.09.2004. Din pacate în aceasta perioada nu se detine decât o singura masuratoare de nivel care nu este elocventa pentru conditiile actuale de curgere pentru ca s-a facut cu aproape un an în urma. Pentru a se putea determina un grad actual de blocaj al sondei presiunea dinamica a trebuit estimata. Gradul de blocaj determinat este evident tot estimativ. Pentru un debit al sondei de 4 m3/zi x 62 % = 1,2 t/zi la o presiune diferentiala de 30 bar si o permeabilitate de 35 mD factorul skin al sondei este cca 10 iar gradul de blocaj este 58 %.

Dupa operatia de frac-pack, factorul skin estimat va fi cca 4. La acest factor skin si la aceeasi presiune diferentiala debitul sondei dupa frac-pack va fi de 6 m3/zi x 62 % = 2,7 t/zi.

          Variatia debitului brut, a impuritatilor si a debitului net este redata în anexa 5.

Valoarea estimata a investitiei pentru completarea sondei în sistemul frac-pack este de :

- aditivi pentru fluidul de transport:                                                         95.540.000 lei

- nisip de cuart:                                                                                         103.275.000 lei

               - solutie acida:                                                                                           40.286.000 lei

     - echipamente de adâncime:                                                                      192.581.000 lei

- transport materiale si echipamente:                                                      11.259.000 lei

- instalatia de manevra pentru pregatirea sondei si operare:                  220.478.000 lei

- prestari servicii:                                                                                      56.954.000 lei

- B.O.S.S. Câmpina:                                                                                  127.991.000 lei

                                                                TOTAL:                                                  848.364.000 lei

6. PUNEREA ÎN PRODUCŢIE sI EXPLOATAREA SONDEI

Dupa efectuarea operatiei de frac - pack, sonda 32 Ţicleni se va echipa cu supape de pornire si se va exploata prin gazlift continuu.

Parametrii instalatiei de gazlift continuu cu supape de pornire rezultati din calculul de proiectare (pentru nivel static la 0 m - apa sarata) sunt prezentati în fisa de echipare a sondei din      anexa 6.

6.1. ECHIPAMENTE NECESARE

6.1.1. Echipamentul de adâncime

- supape de pornire:

·        tip J - 40;

·        nr. buc.: 5;

·        diametru scaun: 3/16 in;

- supape de lucru:

·        nr. buc.: 1;

·        diametru scaun: 5/16 in;

- mandrine pentru fixarea supapelor de pornire si de lucru:




·        nr. buc.: 6;

- garnitura tevi de extractie:

·        lungime: cca 1080 m;

·        tip otel: J - 55;

·        diametru nominal: 2 7/8 in;

·        grosime de perete: 5,51 mm;

·        siu normal 2 7/8 in.

6.1.2. Echipamentul de suprafata

- cap de eruptie:

·        tip CEA 210;

- manometre:

·        nr. buc.: 2;

·        presiune: 40 at.

6.2. MODUL DE OPERARE

6.2.1. Pregatirea echipamentului

- se monteaza scaunele si bilele de 3/16 in la supapele de pornire si scaunul de 5 1/6 in la supapa de lucru;

- se verifica, încarca si regleaza supapele de pornire la presiunile rezultate din calcul (Anexa 6);

- se confectioneaza mandrinele pentru supapele de pornire si supapa de lucru;

- se monteaza supapele în mandrine si se efectueaza proba de presiune cu lichid la minim 100 at;

- se efectueaza proba de presiune cu lichid la garnitura de tevi de extractie ce urmeaza a fi introdusa în sonda.

6.2.2. Echiparea sondei

- se introduce în sonda garnitura de tevi de extractie cu supapele de pronire si supapa  de lucru, fixate la adâncimile rezultate din calcul;

- se fixeaza garnitura de tevi de extractie în dispozitivul de fixare si etansare;

- se demonteaza prevenitorul de eruptie si se monteaza capul de eruptie;

- se fac legaturile la conducta de alimentare cu gaze si la conducta de amestec.

 

 

 

6.2.3. Pornirea sondei

- se trece sonda la etalonare;

- se introduc gaze în coloana la presiunea de minim 35 at (cca. 10 000 Sm3/zi);

- se regleaza debitul de gaze injectate astfel încât descarcarea sondei sa se faca cu o alura de cca 6 m3/zi.

Având în vedere situatia sondei anterioara operatiei de frac pack, se estimeaza ca aceasta va avea urmatorii parametrii productivi:

- debit de lichid extras:                       6 m3/zi;

- procent de impuritati:                       62 %;

- debit de gaze injectate:               6000 Sm3/zi;

- presiunile capul de eruptie:               5/26 at.

7. MĂSURI PENTRU URMĂRIREA REGIMULUI DE EXPLOATARE A SONDEI

a) Etalonarea fluidelor extrase si determinarea  continutului de impuritati solide se vor face zilnic de la punerea în productie a sondei pâna la stabilizarea debitului (minim 15 zile);

b) Dupa atingerea debitului  potential, etalonarea si determinarea continutului de  impuritati solide se vor executa cu o frecventa de cel putin doua determinari pe luna;

8.  MATERIALE (Anexa 7)

8.1. NISIP DE CUARŢ

- granulatie:           0,4 - 0,8 mm;

- cantitate:                  13,5 t;

          Nota:  Cantitatea de nisip precizata anterior a fost stabilita în mod acoperitor si anume: 11,05 t nisip injectat + 0,9 t pentru împachetare + 1,55 t rezerva.

8.2. ADITIVI / CHIMICALE PENTRU FLUIDELE DE COMPLETARE A SONDEI

     - fluid de transport nisip:

- NH4Cl                                                               4500 kg;

- Dezestim 21                                                       450 l;

     - solutie acida:

Apa dulce                                                           5400 l;

NH4Cl                                                   162 kg;

Dezestim 21                                                         100 l;

Aldehida formica                                                  200 l;

Metanol                                                               400 l;

Cored 95                                                             150 l;

Acid acetic                                                           500 l;

Acid clorhidric                                                 3000 l;

Acid fluorhidric                                               250 l;

CuSO4                                                   25 kg                                      

                                                                            10.000 l                          

9. ECHIPAMENTE (Anexa 7)

9.1. ECHIPAMENT DE ADÂNCIME

- dop filtre productie 2 3/8 in CN :

- lungime:                                                 cca 0,20 m;  

- filtre de productie 2 3/8 in tip Postfin 73:

- teava suport:                                          2 3/8 in CN;

- diametru interior teava suport:                50,6 mm;

- diametru peste sârma:                                 73 mm;

- fanta dintre spire:                                   0,2 mm;

- diametru peste centrori                          110 mm;

- filet mufa x cep:                                    2 3/8 in CN;

- lungime:                                                      42,00 m (7 buc. x 6 m);

- teava oarba inferioara 2 3/8 in CN - J 55:

- diametru interior:                                    50,6 mm;

- lungime:                                                 5,00 m;

- filtru de control 2 3/8 in tip Postfin 73:

- teava suport:                                          2 3/8 in CN;

- diametru interior teava suport:                50,6 mm;

- diametru peste sârma:                                 73 mm;

- fanta dintre spire:                                   0,2 mm;

- diametru peste centrori                          110 mm;

- filet mufa x cep:                                    2 3/8 in CN;

- lungime:                                                      2,00 m;

- teava oarba superioara 2 3/8 in CN - J 55:

- diametru interior:                                    50,6 mm;

- lungime:                                                 9,00 m;

Nota: 1) Lungimea tevilor oarbe a fost astfel calculata încât, în conditiile în care dopul filtrelor de productie va fi pozitionat la adâncimea de 1318 m (talpa noua sonda) si respectarii lungimilor echipamentelor precizate anterior, garnitura de cauciuc a pacherului hidraulic sa fie pozitionata aproximativ la mijlocul intervalului dintre mufele coloanei de exploatare aflate la adâncimile de 1257,44 m respectiv 1245,02 m si anume la 1251,15 m;

          2) Ţevile oarbe vor fi prevazute cu centrori similari celor plasati pe filtrele de productie, sudati la  1 m deasupra cepului ( diametru peste centrori: 110 mm).

-  racord de siguranta 2 3/8 in, tip ˛GPR-6˛:

- diametru exterior:                                   2,91 in = 73,91 mm;

- diametru interior:                                    2 in = 50,80 mm;

- forta foarfecare stifturi:                           cca. 43000 lbs = 22 tf;

- filet:  superior ( mufa ):                           3 1/2 in CN;

            inferior ( cep ):                                  2 3/8 in CN;

- lungime (fara cep):                                      20,67 in = 0,525 m;

- ansamblu de circulatie model S clasa 40 - 26:

- diametru exterior maxim:                         4,30 in = 109,22 mm;

- diametru interior minim:                          2,68 in =  68,07 mm;

- lungime (inclusiv cep inferior):                 24,3 ft = 7406 mm;

- filet    superior ( mufa ):                          4 in CN;

            inferior ( cep ):                                  4 in CN;

- pacher hidraulic model New SC - 1 clasa 55B - 26

- diametru exterior maxim:                        121,03 mm;

- diametru interior minim:                          2,687 in =   68,25 mm;

- lungime:                                                 53,06 in = 1,348 m;

- filet inferior (mufa):                                 4 in;

9.2. ECHIPAMENT DE OPERARE (în ordinea introducerii în sonda)

- tevi de spalare 1,315 in Hydrill:

- diametru exterior îngrosare:                         40,6 mm;

- diametru interior minim :                         22 mm;

- filet  mufa x cep:                                    1,315 in CS Hydril;

- bucati:                                                        8;

- lungime totala:                                             56,82 m;

          Nota: 1) Calcul lungimii tevilor de spalare necesare s-a facut pentru urmatoarele conditii:

                        - tronsonul de potrivire de 1,315 in Hydril montat sub scula de manevra a sertarului ansamblului de circulatie iese din racordul de siguranta pe o lungime de 86 cm;

- capatul inferior al tevilor de spalare sa fie plasat la cca 50 cm deasupra dopului filtrelor de productie.

                  2) În cazul în care lungimea totala a tevilor de spalare de 1,315 in Hydril respectiv a fitrelor de  productie existente la sonda este mai mare sau mai mica decât lungimile proiectate (tevi spalare 1,315 in - 56,82 m respectiv filtre de productie - 42,00 m), operatorul - B.O.S.S. Câmpina - va modifica în mod corespunzator lungimile tevilor oarbe prin lungirea sau scurtarea acestora, în asa fel încât capatul inferior al tevilor de spalare sa fie plasat la cca 50 cm deasupra dopului filtrelor de productie.

- reductia 1,9 in CN  x 1,315 in Hydril

- diametru exterior maxim:                        1,9 in = 48,26 mm;

- diametru interior:                                    21,3 mm;

- filet:  superior ( mufa ):                           1,9 in CN;

          inferior ( cep ):                                1,315 in CS Hydril;

-lungime:                                                  cca 148 mm;

- scula de manevra sertar alunecator model S-1 clasa 40 -26:

- diametru exterior

      în zona elastica:                                       2,99 in = 75,95 mm;

- diametru exterior maxim                        

      în zona rigida:                                     2,63 in = 66,80 mm;

- diametru interior minim:                          1,5 in = 38,1 mm;

- filet superior (mufa) x inferior (cep):        1,9 in CN ;

- lungime:                                                      22 in = 550 mm;

- niplu de legatura:

- diametru exterior:                                   1,9 in = 48,26 mm; 

- diametru interior:                                    41 mm;

- filet mufa x cep:                                     1,9 in CN;

- lungime:                                                 4 ft = 1219 mm;

- reductie mufa 1,9 in CI x cep 1,9 in CN;

- echipament de operare:

        - scula de încrucisare model S-2 clasa 40 -26:

- diametru exterior de etansare:               2,678 in = 68,02 mm;

- diametru interior minim:                    1,38 = 35,05 mm;

- filete mufa x cep:                              2 3/8 in CI x 1,9 in CI;

       - lungime:                                               252,76 in = 6420 mm;

- scula hidraulica de armare model B - 1 clasa 40:

- diametru exterior maxim:                        4,5 in = 114,3 mm;

- diametru interior minim:                          2,0 in = 50,8 mm;

- filet superior (mufa) x inferior (cep):        2 3/8 in CI;

- lungime:                                                      69,76 in - 1772 mm;

         

-  tevi extractie 2 7/8 in CI - C75 sau N 80:   

- lungime:                                                      cca 1300 m.

9.3. ECHIPAMENT DE SUPRAFAŢĂ

- haba depozitare fluid de operare:

- necesar:                                                    1 buc;

- capacitate:                                                30 mł;

- stare initiala:                                         curatenie interioara perfecta;

- tragere la partea inferioara:                        ventil 4 in x 25 bar;

- haba depozitare fluid de transport:

- necesar:                                                    2 buc;

- capacitate:                                                1 buc. x 30 mł + 1 buc. x 70 mł;

- stare initiala:                                         curatenie interioara perfecta.

- tragere la partea inferioara:                        ventil 4 in x 25 bar;

- haba pentru spalare si retur:

- necesar:                                                    1 buc;

- capacitate:                                           30 mł;

- stare :                                                       curatenie interioara perfecta;

- tragere la partea inferioara:                        ventil 4 in x 25 bar;

- haba pentru solutie acida:

- necesar:                                                    1 buc;

- capacitate:                                           10 mł;

- stare :                                                       curatenie interioara perfecta;

- tragere la partea inferioara:                        ventil 4 in x 25 bar;

- ventil cu închidere rapida:                               1 buc;

- chiolbasi lungi:                                                    2 buc;

- elevatori tevi extractie 2 7/8 in CI:                  2 buc;

- elevatori tevi extractie 2 3/8 in CN:                     2 buc;

- elevatori tevi spalare 1,315 in Hydril:              2 buc;

- indicator de greutate:                                          1 buc;

- clesti patent pentru corp 2 7/8 in CI:                   2 buc;

- clesti patent pentru mufa 2 7/8 in CI:                  2 buc;

- clesti patent pentru corp 2 3/8 in CN:                 2 buc;

- clesti patent pentru mufa 2 3/8 in CN:                 2 buc;

- clesti cu lant:                                                      2 buc;

- broasca cu pene 2 7/8 in CI cu articulatie:      1 buc;

- agregat ACF 1050 pentru

       solutie acida si circulatie inversa:                     2 buc;

- agregat Nowsco pentru împingere

  cu o putere cumulata de 600 CPH:                 1 buc;                            

                   - instalatie Nowsco pentru gravel-packing:        1 buc;                  

                   - centrifuga pentru alimentare agregatelor

                     si prepararea fluidului de transport:                 1 buc;

- instalatie pentru filtrarea apei:                         1 buc;

- cisterne pentru transport apa de zacamânt:     2 buc;

- cisterna pentru transport acid:                        1 buc;

- automacara:                                                       1 buc;

- vaselina grafitata:                                                3 Kg.

             

Nota: Haba fluidului de operare se va reumple înainte de injectia primei transe de solutie acida.

Au colaborat la executarea lucrarii:

-       ing. Gortoescu Ioan Razvan

-       ing. Dragomir Alexandru

-       ing. Nae Marius

- Redactat:            ing. Gortoescu Ioan Razvan

- Tehnoredactat:    tehn. A. Dulama

- Colationat:          tehn. A. Dulama

- Multiplicat:          tehn. A. Dulama

Lucrarea a fost tehnoredactata într-un exemplar si multiplicata în cinci exemplare, din care:

- S.N.P. PETROM S.A. Bucuresti:                                                             1 ex.

- S.N.P. PETROM S.A. - Sucursala Târgu Jiu:                                           1 ex.

- S. Ţicleni:                                                                                            1 ex.

- B.O.S.S. Câmpina:                                                                                  1 ex.

- I.C.P.T. Câmpina - Laboratorul Exploatarea Sondelor:                             1 ex.

- Laboratorul Exploatarea Sondelor - Grupa Bucuresti:                           1 ex.

sef Laboratorul Exploatarea Sondelor,                                        sef proiect,

Ing. Adrian Oprescu                                                             ing. I. R. Gortoescu

          ANEXA 7

MATERIALE sI ECHIPAMENTE

( furnizori si prestatori servicii )

SONDA 532 ŢICLENI

Nr.

crt.

Semnificatia elementelor

U.M.

   Cantitate

Furnizor/Prestator servicii

Pentru fluidul de operare (50 m3)

1.

Apa de zacamânt filtrata la minim 4 mm

l

    50000

S. ŢICLENI

Pentru fluidul de transport (90 m3)

1.

Apa de zacamânt filtrata la minim 4mm

l

    89550

S. ŢICLENI

2.

NH4Cl

kg

1  4500

3.

Dezestim 21

l

    450

Pentru solutia acida (10 m3)

1.

Apa dulce

l

    5400

2.

NH4Cl

Kg

1  162

3.

Dezestim 21

l

100

4.

Aldehida formica

l

200

5.

Metanol

l

400

6.

Cored 95

l

150

S. ŢICLENI

7.

Acid acetic

l

500

8.

Acid clorhidric

l

3000

9.

Acid fluorhidric

l

250

10.

CuSO4

Kg

25

Nisip si echipamente

1.

Nisip de cuart granulatie  0,4 - 0,8 mm      

t

13,5

Baza Floresti

2.

Filtre de productie 2 3/8in CN, fanta 0,2 mm

tip POSTFIN 73 (6 m/buc.)

buc.

m

7

42,00

3.

Filtru de control 2 3/8in CN, fanta 0,2 mm

tip POSTFIN 73

buc.

m

1

2,00

4.

Echipament hidraulic tip Baker

(serie 55B-26)

buc.

1

5.

Racord de siguranta 2 3/8 in, tip ˛GPR-6˛

buc.

1

6.

Ansamblu de circulatie

buc.

1

B.O.S.S. Câmpina

7.

Scula de operare  

buc.

1

8.

Ţevi de spalare 1,315 in CS Hydril

(2 buc. x 9,66 m + 1 buc. x 9,60 m +          1 buc. x 9,68 m + 1 buc. x 9,58 m +           1 buc. x 3,01 m + 1 buc. x 2,97 m +           1 buc. x 2,66 m)

buc.

m

8

56,82

9.

Set de potrivire tevi de spalare 1,315 in      Hydril

Set

1

10.

Agregate Nowsco pentru împingere  cu o putere cumulata de 600 CPH

buc.

1

11.

Instalatie Nowsco pentru gravel packing

buc.

1

12.

Centrifuga pentru alimentarea agregatelor si prepararea fluidului de transport

buc.

1

13.

Instalatie NOWSCO pentru filtrarea apei

buc.

1

Nr.

crt.

Semnificatia elementelor

U.M.

   Cantitate

Furnizor/Prestator servicii

14.

Agregat ACF 1050 pentru solutie acida si circulatie inversa

buc.

2

PETROS S. A.

15.

Ţeava oarba inferioara 2 3/8 in CN cu centrori

buc.

m

1

5,00

16.

Ţeava oarba superioara 2 3/8 in CN cu centrori

buc.

m

1

9,00

17.

Dop filtre de productie  2 3/8 in CN

buc.

1

18.

Garnitura de manevra 2 7/8 in - C 75 sau N 80

m

cca 1300

19.

Habe de 3 vagoane

buc.

3

20.

Habe de 7 vagoane

buc.

1

21.

Haba de 1 vagon pentru pregatirea solutiei acide

buc.

1

22.

Ventil cu închidere rapida

buc.

1

23.

Chiolbasi lungi

buc.

2

24.

Elevatori tevi extractie 2 7/8 in CI

buc.

2

25.

Elevatori tevi extractie 2 3/8 in CN

buc.