Documente online.
Username / Parola inexistente
  Zona de administrare documente. Fisierele tale  
Am uitat parola x Creaza cont nou
  Home Exploreaza
Upload






























Електромагнітний розрахунок

Ucraineana


Вибір головних розмірів.



Попередньо значення коефіцієнта корисної дії по рис. 6-8

кВт

Приймаємо

Розрахункова потужність, кВт

  1

кВт

Діаметр осердя якоря по рис. 8-5

м

м

Колова швидкість осердя якоря, м/с

  2

м/с

для якорів з

Попереднє значення лінійного навантаження, індукції у повітряному зазорі і розрахункового коефіцієнту полюсної дуги по рис. 8-8, 8-9, 8-7 [1]

А/м

Тл

  3

м

Округляючи приймаємо м

Отримане значення дає можливість прийняти аксіальну систему вентиляції і прийняти довжину осердя якоря

Відношення між головними розмірами

  4

Отримане значення знаходиться в допустимих розмірах згідно рис. 8-5

Число полюсів по рис. 8-10

  5

Гц

Гц, ст.. 346

Полюсне ділення, м

  6

м

Округлюючи приймаємо м

Отримане значення знаходиться в оптимальних межах м для машин малої та середньої потужності.

Повітряний зазор “” по осі полюса, м, по рис. 8-17

м

Приймаємо м

Згідно рекомендації приймаємо ексцентричну форму зазору, тоді зазор під краєм полюсного наконечника , м

  7

Еквівалентний розрахунковий зазор , м

  8

м

Розрахункова і дійсна полюсна дуга при ексцентричному зазорі, м

  9

м

Округлюючи приймаємо м

Уточнене значення розрахункового коефіцієнту полюсної дуги

  10

Вибір та розрахунок обмотки і пазів якоря.

Номінальний струм якоря, А

  11

А

Необхідна кількість паралельних гілок обмотки якоря визначається із умови допустимого значення струму однієї гілки (А)

  12

Приймаємо просту хвильову обмотку

Струм паралельної гілки обмотки якоря, А

  13

А

Попереднє значення кількості ефективних провідників якоря

  14

Приймаємо

Попереднє значення діаметра колектора, м

15

м

м

Попереднє значення кількості колекторних пластин

16

де – кількість витків в секції

Приймаємо

Приймаємо

Вибраний діаметр колектора і кількості пластин перевіряємо по допустимому найменшому колекторному діленню, м

  17

м

м

Попередня кількість пазів якоря при відкритих пазах визначаємо з врахуванням оптимального значення зубцевого ділення

  18

де м, при м

  19

Приймаємо

Кінцеве значення пазів осердя якоря

  20

Приймаємо

Уточнюємо раніше прийняті значення наступних величин , ,

  21

,

що не виходить за межі 5% від раніше прийнятого значення

  22

  23

А/м

Кількість ефективних провідників в пазу

  24

Перевіряємо обмотку по повному струму паза

  25

А

А при м

Середнє значення напруги між колекторними пластинами

  26

В В

Перевіряємо обмотку по умовам симетрії

Попереднє значення теплового навантаження визначаємо по рисунку 8.8

А23

Приймаємо А23

Густота струму

  27

А/м2

Попереднє значення площі перерізу ефективного провідника

  28

м2

Попереднє значення висоти пазу якоря приймаємо по малюнку 8.12

  29

Приймаємо

Розміри пазової ізоляції приймаємо такими, як у базовій машині, клас ізоляції

м

м

м

Кріплення обмотки проводимо за допомогою спеціальної стіклобандажної стрічки, що можливо при м та м/с

Висота бандажної канавки лежить в межах м

Приймаємо м

Попереднє значення висоти провідника, м

  30

де – кількість провідників по висоті пазу

м

вибираємо номінальний стандартний розмір по висоті м

Попередній розмір провідника по ширині паза, м

31

м

м

Згідно з заданим класом ізоляції приймаємо марку проводу ПЕТП-155 з двосторонньою збільшеною ізоляцією по ширині і висоті мм

Розрахункова площа перерізу м2

Розміри прямо кутового паза в штампі, м

32

м

приймаємо м

33

м

приймаємо

де м – припуск на штамповку пазів

Зубцеві ділення і розміри зубця в трьох перерізах по висоті паза, м

  34

м

  35

м

  36

м

  37

м

  38

м

  39

м

Попереднє значення ЕРС обмотки якоря

40

по таблиці 8.10

В

Попереднє значення магнітного потоку в повітряному зазорі під головними полюсами, Вб

  41

Вб



Найменший переріз зубців на полюс, м2

  42

– коефіцієнт заповнення пакета сталлю, таблиці 6.11

м2

Попереднє найбільше значення індукції в зубцях , Тл

  43

Тл

Уточнюємо густоту струму і теплове навантаження обмотки якоря, А/м2

  44

А/м2

А23

Довжина лобової частини і його середньої частини , м

45

м

  46

м

Де м – довжина пазової частини обмотки

Опір обмотки якоря при і при розрахунковій температурі в залежності від класу ізоляції, Ом

  47

Ом

  48

де – коефіцієнт збільшення опору при робочій температурі (таблиця 4.1

Ом

Кроки простої хвильової обмотки:

49

50

  51

52

Маса міді обмотки якоря, кг

  53

кг

Витрати маси міді при виготовлені обмотки якоря на проектну машину, кг

  54

де – коефіцієнт використання мідного проводу при виготовленні обмотки якоря для базової машини, кг

кг

Зменшення витрат мідного проводу при виготовленні обмотки якоря на проектну машину зрівняно з базовою, кг

  55

кг

Розрахунок колектора та вибір щіток.

Уточнюємо колекторне ділення, м

  56

м

Колова швидкість колектора перевіряємо по допустимій максимальній швидкості, м/с

  57

м/с

Ширина нейтральної зони, м

  58

м

Крайні межі ширини щітки, м

59

м

Для електронного двигуна з середніми умовами комутації вибираємо електрографічні щітки марки ЕГ-4, які мають стандартні розміри (таблиця П-34

м

м2

Кількість щіток на один щітковий бовт:

60

де

приймаємо

Поверхня стікання всіх щіток з колектора, м2

  61

м2

Уточнюємо значення густоти струму під щітками, А/м2

  62

А/м2

63

м

Повна довжина колектора, м

  64

м

Висота колекторної пластини, м

65

смм

приймаємо м

Середня товщина колекторної пластини, м

  66

де м – товщина ізоляції між колекторними пластинами, м

м

Маса міді колектора, кг

  67

кг

Витрати колекторної міді на проектну машину, кг

  68

коефіцієнт використання при виготовленні базової машини.

кг

Зменшення витрат колекторної міді на проектну машину зрівняно з базовою, кг

69

кг

Еквівалентна типова магнітна провідність приведена до довжини якоря

70

Індукція в повітряному зазорі під додатковим полюсом, Тл

  71

Ширина зони комутації, м

72

м

Ширина зони комутації не повинна перебільшувати нейтральної зони (8.82

Повітряний зазор під додатковим полюсом попередньо приймаємо

м

Ширина наконечника додаткового полюса , м

  73

м

Приймаємо м

Розрахунок ширини дуги наконечника головного полюса, м

  74

м

Магнітний потік в повітряному зазорі під додатковим полюсом, Вб

  75

Вб

Магнітний потік в осерді додаткового полюса, Вб

  76

– коефіцієнт розсівання

Вб

Ширину осердя додаткового полюса () визначаємо по рисунку 8.29

  77

приймаємо

78

м

Вибираємо для осердя додаткових полюсів сталь 1211, листи товщиною 1мм, коефіцієнт заповнення

Розрахункова індукція в осерді додаткового полюса () перевіряємо по допустимому значенню, Тл

79

м

ТлТл

Висота осердя додаткового полюса по рисунку 8.24

м

приймаємо м

Коефіцієнт повітряного зазору під додатковим полюсам

де – коефіцієнт, що враховує наявність пазів якоря

– коефіцієнт, що враховує наявність бандажних канавок на якорі

80

81

де

м – ширина бандажних канавок;

м – висота бандажних канавок, приймаємо такими ж, як у базовій машині

МРС котушки додаткового полюса, А

82

А

Кількість витків збудження додаткового полюса

  83

приймаємо

Попередня площа перерізу провідника котушки додаткового полюса, м2

84

де А/м2

приймаємо А/м2

м2

), розмірами мм

Площа перерізу близька до розрахункової м2

Середня довжина витка котушки, м

85

де , – ширина та довжина полюса

м (сторінка 365

приймаємо м

м – ширина котушки

м

Опір обмотки додаткових полюсів в холодному стані і при розрахунковій робочій температурі, Ом

  86

Ом

  87

Ом

Маса міді додаткових полюсів

88

кг

Витрати мідної стрічки для виготовлення котушки додаткових полюсів, кг

  89

– коефіцієнт використання міді

кг

Зменшення витрат міді на проектну машину по зрівнянню з базовою, кг

  90

кг

Маса сталі осердів додаткових полюсів, кг

  91

Витрати електротехнічної сталі, кг

  92

– коефіцієнт використання сталі

кг

Зменшення витрат сталі при виготуванні осердя додаткових полюсів зрівняно з базовим двигуном

  93

Розрахунок магнітного кола.

Падіння напруги в якірному колі, В

  94

Уточнене значення ЕРС обмотки якоря , магнітного потоку , індукції в повітряному зазорі

  95

В

  96

Вб

  97

Тл

Коефіцієнт повітряного зазору аналогічно пункту 4.14

  98

99

  100

МРС повітряного зазору на полюс, А

  101

А

Вибираємо для осердя якоря холоднокатану сталь марки 2211, товщиною листів 0,5мм, коефіцієнт заповнення пакета сталлю по табл.. 6.11

Площа зубців якоря в трьох перерізах, м2

м2



  102

м2

  103

м2

Розрахункове значення індукції в трьох перерізах, Тл

  104

– номер перерізу

Тл

Тл

Тл

Зубцеві коефіцієнти

  105

  106

107

Напруженість магнітного поля в трьох перерізах визначаємо по табл.. П18

А/м

А/м

А/м

Розрахункове значення напруженості в зубцевій зоні якоря, А/м

  108

А/м

Довжина магнітної силової лінії в зубцях для відкритих пазів, м

м

МРС зубців якоря на полюс, А

  109

А

При безпосередній посадці осердя на вал внутрішній діаметр осердя дорівнює діаметру вала ; попередньо визначаємо діаметр вала, м

  110

м

приймаємо м

Висота спинки якоря, м

  111

м

Діаметр вентиляційних канатів приймають м, і при м, розташовують в один ряд приблизно по серединки.

приймаємо м

Діаметр розташування вентиляційних каналів, м

  112

м

Кількість каналів

113

приймаємо

Розрахункова площа перерізу спинки якоря, м2

  114

м2

Індукція в спинці ярмі якоря, Тл

  115

Тл

Напруженість в спинці якоря (по табл.. П18

А/м

Довжина середньої магнітної лінії в спинці якоря на один полюс, м

  116

м

МРС спинки (ярма) якоря на полюс, А

  117

А

Для осердя головних полюсів вибираємо сталь 3411, лист товщиною 0,5мм; коефіцієнт розсіювання приймаємо (стор. 355 ), довжина осердя полюса , коефіцієнт заповнення сталлю по табл.. 6.11 приймаємо , індукцію в осерді Тл (стор. 355

Ширина осердя головного полюса, м

  118

м

приймаємо м

Уточнюємо значення індукції в осерді головного полюса, Тл

  119

Тл

Напруженість в осерді головного полюса по таблиці П27

А/м

Довжина магнітної силової лінії полюса, м

м

МРС осердя головного полюса, А

120

А

Станину виконуємо із товстолистової сталі Ст Допустиме значення індукції Тл (сторінка 355

приймаємо Тл

Довжина ярма станини, м

  121

м

приймаємо м

Висота ярма станини, м

122

м

приймаємо м

Уточнюємо індукцію в ярмі станини, Тл

123

Тл

По таблиці П25

А/м

Внутрішній і зовнішній діаметри станини, м

  124

м

приймаємо м

  125

Середня довжина середньої магнітної лінії в ярмі станини, м

  126

м

МРС ярма станини на полюс, А

  127

А

Сумарна МРС магнітного кола, А

128

А

МРС перехідного шару, А

  129

А

Поперечна МРС якоря на полюс, А

  130

А

Аналогічно проводимо розрахунки для потоків рівних 0,5; 0,8; 1,2 номінального значення. Результати розрахунків зведені в таблицю , на підставі даних якої будуємо криву намагнічування та перехідну характеристику рисунок 3

Розрахунок обмотки збудження головних полюсів.

По перехідній характеристиці визначаємо індукції в повітряному зазорі під краями полюсного наконечника

Тл

Тл

Середнє значення індукції в повітряному зазорі під головними полюсами, Тл

131

Тл

Зменшення індукції від дії поперечної реакції якоря, Тл

  132

Тл

По перехідній характеристиці визначаємо розмагнічуючу дію реакції якоря, А

  133

А

МРС обмотки збудження головних полюсів, А

134

А

Середня довжина витка котушки збудження, м

135

де м – ширина котушки в залежності від діаметра якоря (сторінка 358

м – радіус закруглення витка

приймаємо м

м

м

136

де – коефіцієнт запасу МРС обмотки збудження

м2

Обмотку збудження головних полюсів виконуємо із круглого проводу марки П F

м2

м

– діаметр неізольованого проводу

Кількість витків котушки головного полюса

  137

де А/м2 – допустима щільність струму

приймаємо А/м2

Номінальний струм обмотки збудження, А

  138

А

Повна довжина проводу обмотки збудження, м

  139

м

Опір обмотки збудження головних полюсів в холодному стані і при робочій температурі , Ом

  140

Ом

141

Ом

Найбільший струм обмотки, А

142

А

Уточнюємо коефіцієнт запасу

  143

Маса міді обмотки полюсів, кг

  144

кг

Витрати мідного проводу при виготовленні котушок головних полюсів на проектну машину, кг

145

де – коефіцієнт використання круглої проволоки при намотці котушок головних полюсів базової машини, кг

кг

Зменшення витрат міді на проектну машину зрівняно з базовою, кг

  146

кг

Маса сталі осердя головних полюсів, кг

147

кг

Витрати сталі, кг

148

де – Коефіцієнт використання сталі при виготовленні осердя головних полюсів

кг

Зменшення витрат електротехнічної сталі при виготовленні осердя головних полюсів, кг

  149

кг

Визначення витрат потужності та коефіцієнта корисної дії.

Маса спинки якоря, кг

150

кг

151

кг

Втрати в сталі спинки якоря, Вт

152

де Вт/кг – питомі втрати в сталі 2211

Вт

Втрати в сталі зубців якоря, Вт

153

Вт

Втрати на тертя щіток по колектору, Вт

  154

де – коефіцієнт тертя щіток по колектору

Па – тиск на щітки

Вт

Втрати на тертя в підшипниках і на вентиляцію по рис. 8.30

Вт

Постійні втрати, Вт

  155

Вт

Втрати в перехідному контакті щіток на колекторі, Вт

156

де В

Вт

Втрати в якірному колі, Вт

157

Вт

Втрати в обмотці додаткових полюсів, Вт

  158

Вт

Додаткові втрати, Вт

  159

Вт

Втрати в незалежній обмотці збудження

160

Вт

Втрати електричні, Вт

161

Вт

Сума втрат двигуна, Вт

  162

Вт

Витрачена потужність двигуна, Вт

  163

Вт

Корисна потужність двигуна, Вт

  164

Вт

ККД двигуна без врахування втрат в незалежній обмотці збудження

  165

Розрахунок та побудова робочих характеристик.

Робочі характеристики ( розраховуємо при умові, що напруга і струм збудження незалежно від навантаження.

Струм холостого ходу, А

166

  167

Задаючись декількома значеннями струму якоря від до визначаємо ЕРС обмотки якоря, В

  168

де

Результуюча МРС при умові, що розмагнічуюча дія реакції якоря змінюється пропорційно струму якоря, А

  169

По кривій намагнічування визначаємо магнітний потік для відповідного значення

Частота обертання якоря, хв-1

  170

Змінні втрати, пропорційні струму якоря, Вт

  171

Змінні втрати, квадрату струму якоря, Вт

172

Сумарні втрати, Вт

173

Витрачена потужність, Вт

  174

Корисна потужність, Вт

  175

Коефіцієнт корисної дії

  176

Корисний обертаючий момент, Нм

  177



Розрахунки розділу 8 проекту зведені в таблицю 2, по даним якої побудовані робочі характеристики двигуна.

L*10-3

F

B

H

F

B

H

F

B

H

F

FZ

FδZ





Document Info


Accesari: 1803
Apreciat: hand-up

Comenteaza documentul:

Nu esti inregistrat
Trebuie sa fii utilizator inregistrat pentru a putea comenta


Creaza cont nou

A fost util?

Daca documentul a fost util si crezi ca merita
sa adaugi un link catre el la tine in site


in pagina web a site-ului tau.




eCoduri.com - coduri postale, contabile, CAEN sau bancare

Politica de confidentialitate | Termenii si conditii de utilizare




Copyright © Contact (SCRIGROUP Int. 2024 )