Documente online.
Username / Parola inexistente
  Zona de administrare documente. Fisierele tale  
Am uitat parola x Creaza cont nou
  Home Exploreaza
Upload



















































CERCETĂRI EXPERIMENTALE PRIVIND INFLUENŢA PRESIUNII LA SUDAREA USCATĂ HIPERBARICĂ MAG - M ĪN CURENT PULSAT CU SĀRMĂ TUBULARĂ

tehnica mecanica












ALTE DOCUMENTE

Interferenta undelor mecanice.Unde stationare
Varianta 56
Instalatia experimentala
Marimi fizice
TUNSOAREA MODERNĂ

CAPITOLUL 4



CERCETĂRI EXPERIMENTALE PRIVIND INFLUENŢA PRESIUNII LA SUDAREA USCATĂ HIPERBARICĂ

MAG - M ĪN CURENT PULSAT CU SĀRMĂ TUBULARĂ

4.1. Programul experimental

Influenta parametrilor tehnologici la sudarea MAG - M īn curent pulsat cu sārma tubulara a fost analizata sub trei aspecte:

q    geometria cordonului depus;

q    durificarea zonei influentate termic a otelului X 60;

q       dimensiunile zonei influentate termic.

Īn cadrul acestui program experimental cāt si a celor ulterioare s-au folosit urmatoarele materiale de baza, de adaos (sārme tubulare) si auxiliare (amestec de gaze de protectie):

a.      Table din otel slab aliat cu granulatie fina marca X 60, cu grosimea de 14,3 mm (A.P.I. 5L - 2000). Compozitia chimica si caracteristicile mecanice sunt prezentate īn tabelele 4.1 si 4.2 (conform certificatului de calitate eliberat de producator).

Tabelul 4.1. Compozitia chimica a otelului X 60

Marca otelului

Compozitie chimica, %

   Norma

C

Si

Mn

P

S

Nb

Ti

V

X 60

0,12

0,30

1,37

0,025

0,010

0,021

0,007

0,030

Certificat de calitate

X 60

max. 0,21

max. 0,45

max. 1,6

max. 0,025

max. 0,025

max. 0,05

max. 0,04

max.

0,15

API 5L - 2000

Tabelul 4.2. Caracteristicile mecanice ale otelului X 60

Marca

otelului

Caracteristici mecanice

Norma

Rp02, N/mm2

Rm, N/mm2

A5, %

KV (0 0C), J

X 60

505

572

38

178

Certificat de calitate

X 60

min. 414

min. 517

min. 18

min. 32

A.P.I. 5L - 2000

           

            Otelul X 60 are o comportare buna la sudare dar necesita precautii speciale privind preīncalzirea si limitarea energiei liniare de sudare.

            Pāna la grosimea de 20 mm nu este necesara preīncalzirea īn vederea sudarii si pot fi utilizate regimuri de sudare cu energii liniare sub 2 KJ/mm (conform recomandarilor producatorilor de otel).

            Dimensiunile tablelor din otel X 60 utilizate la realizarea programului experimental au fost 14,3 x 150 x 500 mm;

b.     Alegerea sārmelor tubulare a fost facuta tinānd seama de anumite conditii tehnice pe care acestea trebuie sa le īndeplinesca pentru a corespunde la sudarea conductelor de mari dimensiuni si anume:

Ų      sa fie garantate pentru executia stratului de radacina cu patrundere completa dintr-o parte;

Ų      sa fie destinate pentru sudarea īn toate pozitiile;

Ų      continutul de hidrogen difuzibil al metalului depus prin sudare sa nu depaseasca valoarea de 5 ml/100 g.

Pe baza acestor criterii au fost selectate pentru sudarea probelor marcile de sārme tubulare Fluxofil M8 (pentru stratul de radacina) si Fluxofil 14HD (pentru straturile de umplere):

v     Sārma tubulara Fluxofil M8

ü      Clasificare:  EN 758: T 46 2 MM 1 H5

    AWS A5.20: E71T - 1M 828p1512i H4

    AWS A5.18: E70C - 6MH4

ü      Omologari: TUV: T 46 M M 1 H5 - EN 758

   RINA: SG 52 3 HHH

   LRS: 3S - 3Y40S

   BV: I 3 - 3YM

   DNV: IIIY 40 M S  

ü      Caracteristici principale: Sārma tubulara cuprata umpluta cu pulberi metalice (fara zgura). Usor de utilizat, cu o rata mare de depunere si viteza mare de sudare. Sudabilitate optima chiar si īn cazul sudarii pe table ruginite sau cu calamina. Absenta totala a stropilor. Recomandat pentru utilizarea īntr-o singura trecere sau īn mai multe, īn aplicatii semiautomate, automate sau robotizate. Pentru sudarea multistrat nu este necesara curatarea stratului anterior. Se recomanda utilizarea amestecurilor de gaze.

ü      Pozitii de sudare AWS (EN): 1G (PA); 3F (PB); 2G (PC); 3G (PF); 3G (PG); 4G (PE); 5G (PF); 5G (PG)

ü      Curent: DC +

ü      Gaz: MIX Ar/CO2 (M 21, EN 439 - 1996)

ü      H2 Difuzibil: max. 3 ml/100 g.

Tabelul 4.3. Compozitia chimica a metalului depus

Gaz

Compozitia chimica, %

C

Mn

Si

S

P

MIX

0,03.0,08

1,10.1,60

0,45.0,75

£ 0,03

£ 0,03

Tabelul 4.4. Caracteristicile mecanice ale metalului depus 

Gaz

Tratament termic

Rm, N/mm2

Rp0,2, N/mm2

A5, %

KV la - 20 0C, J

MIX

Stare sudata

530.680

³ 460

³ 24

³ 60

MIX

Dupa 620 0C x 1h

min. 510

³ 390

³ 26

³ 90

ü      Diametre: 1,0; 1,2; 1,4; 1,6

ü      Ambalare standard: K 300 (16 Kg) si LP (200 Kg)

v     Sārma tubulara marca Fluxofil 14 HD F 1,2 mm (SR EN 758 - 1998)

q       Clasificare:  EN 758: T 46 2 P M 1 H5

                                      EN 758: T 46 2 P C 1 H5

                                    AWS A5.20: E71T - 1MH / E71 - 1H4

q       Omologari: ABS: 3SA - 3Y400SA H5

DNV: III Y 40 M S (H5)

TUV: T 46 2 P C 1 H5 - T 46 2 P M 1 H5

BV: I 3 - 3YM

GL: 3Y 40 H5 5

RINA: SG 52 3 H5

LRS: 3 S - 3Y40S H5

BV: I 3 - 3YM

q       Caracteristici principale:  Sārma tubulara cuprata pentru sudarea īntr-un singur strat sau īn mai multe a structurilor metalice. Permite realizarea unor depuneri cu viteza mare de depunere, fara stropi, cu un arc stabil, cu un aspect al cordonului estetic chiar sI pe table cu calamina. Recomandat īn mod deosebit pentru utilizarea īn constructii navale, īn special īn pozitia vertical descendent, permitānd realizarea unor cordoane de mici dimensiuni. Se poate suda folosind amestec de gaze Ar/CO2 (M 21, EN 439 - 1996) sau CO2 de mare puritate. Este recomandat pentru sudarea otelurilor carbon de tipul Fe 430 - Fe 510, cu bune caracteristici de tenacitate pāna la - 20 0C.

q       Pozitii de sudare AWS (EN): 1G (PA); 2F (PB); 2G (PC); 3G (PF); 3G (PG); 4G (PE); 5G (PF); 5G (PG).

q       Curent: DC +

q       Gaz: MIX Ar/CO2 (M 21, EN 439 - 1996) sau CO2

q       H2 Difuzibil: max. 3 ml/100 g.

Tabelul 4.5. Compozitia chimica a metalului depus

Gaz

Compozitia chimica, %

C



Mn

Si

S

P

MIX

0,03.0,07

1,20.1,70

0,35.0,70

£ 0,020

£ 0,020

CO2

0,03.0,08

1,00.1,50

0,20.0,60

£ 0,020

£ 0,020

Tabelul 4.6. Caracteristicile mecanice ale metalului depus

Gaz

Caracteristicile mecanice

Tratament termic

Rm, N/mm2

Rp0,2, N/mm2

A5, %

KV la - 20 0C, J

MIX

Stare sudata

530.640

³ 460

³ 22

³ 60

CO2

Stare sudata

530.620

³ 460

³ 23

³ 60

q       Diametre: 1,0; 1,2; 1,6

q       Ambalare standard: K 300 (16 Kg) si C 5 (5 Kg)

               

Tabelul 4.7. Compozitia chimica a metalului depus cu sārmele tubulare

Marca sārmei

Compozitia chimica, %

C

Mn

Si

S

P

Fluxofil M8

0,054

1,16

0,671

0,015

0,011

Fluxofil 14 HD

0,044

1,520

0,527

0,012

0,009

Tabelul 4.8. Caracteristicile mecanice ale metalului depus cu sārmele tubulare

Marca sārmei

Caracteristicile mecanice

Rm, N/mm2

Rp0,2, N/mm2

A5, %

KV la - 20 0C, J

Fluxofil M8

550.650

³ 460

³ 24

³ 50

Fluxofil 14 HD

550.680

³ 460

³ 23

³ 80

La depunerea cordoanelor s-a utilizat sārma tubulara Fluxofil 14 HD cu diametrul de 1,2 mm, avānd compozitia chimica si caracteristicile mecanice conform tabelelor 4.7 si 4.8.

            c. Pentru gazul de protectie utilizat la sudare a fost ales amestecul Corgon 18 (82 % Ar + 18 % CO2), tip M 21 conform SR EN 439 - 1996. Acest amestec de gaze de protectie este insensibil la rugina, tunder si grasimi. Proportia ridicata de componente active, conduce la formarea intensa de zgura, lucru favorabil īndeosebi la sudarea de pozitie.

d. Sursa de sudare ESAB ARISTO LUD 320 este de tip universala permitānd sudarea prin procedeele manual cu electrozi īnveliti SE si īn medii de gaze protectoare cu electrod fuzibil MIG - MAG sau nefuzibil WIG (fig. 4.3).

Aceasta este alimentata la 380 V si are urmatoarele caracteristici tehnice:

q       Tensiunea de alimentare: 400 V, 3 ~, 50/60 Hz;

q       DA 100 %: 270 A/30,8 V;

q       DA 60 %: 320 A/32,8 V;

q       Plaja de reglare (MIG - MAG): 15 A/15 V (8 V) - 320 A/30 V;

q       Plaja de reglare (MMA): 16 A/20 V - 320 A / 32,8 V;

q       Plaja de reglare (TIG): 4 A/10 V - 320 A/22,7 V;

q       Tensiunea de mers īn gol (MIG - MAG): (65 - 80) V;

q       Tensiunea de mers īn gol (MMA - TIG): (50 - 60) V;

q       Puterea consumata la mersul īn gol: 520 W;

q       Randamentul (MIG - MAG): 82 %;

q       Randamentul (MMA): 84,5 %;

q       Randamentul (TIG): 82 %;

q    Factorul de putere (MIG-MAG): 0,85;

q    Factorul de putere (MMA): 0,85;

q    Factorul de putere (TIG): 0,80;

q    Greutatea: 96/110 Kg;

q    Dimensiuni: 910 x 642 x 835 mm.

Mecanismul de avans sārma electrod MEK 4C al sursei de sudare, are urmatoarele caracteristici tehnice:

q    limentare: 42 V, 50/60 Hz;

q    Diametru sārma electrod: 0,8; 1,0; 1,2; 1,6 mm;

q    Viteza de avans sārma: (1,9 - 25) m/min;

q    Putere consumata: 300 W;

q    Greutate: 14 Kg.

Pistoletul de sudare MIG - MAG cu care este prevazuta sursa de sudare, este de tip PSF 315 si are urmatoarele caracteristici tehnice:

q    Curent de sudare maxim la DA 60 % (CO2): 315 A;

q    Curent de sudare maxim la DA 60 % (MIX, Ar): 285 A;

q    Diametru sārma plina (otel): (0,8 - 1,2) mm;

q    Diametru sārma plina (Al si aliaje): (1,0 - 1,2) mm;

q    Diametru sārma tubulara: (1,0 - 1,2) mm;

q    Debit gaz protectie: (10 - 15) l/min;

q    Greutatea (3 m): 2,5 Kg, (4,5 m): 3,3 Kg.

Fig. 4.3. Sursa de sudare universala ESAB ARISTO - LUD 320: 1- pistoletul de sudare PSF 315; 2- redresorul de sudare;

3- mecanismul de avans sārma electrod MEK 4C; 4- pupitrul electronic de comanda PUA 1; 5- reductorul de presiune cu debitmetru;

6- butelie gaz protectie; 7- clema de masa.

Tractorul utilizat la executia probelor de sudare este produs tot de firma ESAB fiind de tip Railtrac FW 1000 (fig. 4.4). El are urmatoarele caracteristici tehnice:

q       Alimentarea, VAC/VDC: 36 - 46/40 - 60;

q       Consumul de energie (max): 80 W;

q       Greutatea (fara sina): 7 Kg;

q       Dimensiuni: 170 x 350 x 190 mm;

q       Dimensiuni sina flexibila: 5 x 60 x 2.500 mm;

q       Diametrul  minim   de  īndoire  al sinei: 3.000 mm;

q       Sanie pentru reglarea īnaltimii: +/- 22 mm;

q       Reglarea mecanica laterala: +/- 35 mm;

q       Viteza de sudare: (10 - 150) cm/min;

q       Viteza la deplasarea rapida: 150 cm/min;

q       Intervalul de sudare: (1 - 99) cm;

q       Timpul de umplere crater: (0,0 - 9,9) s;

q       Viteza de oscilatie: (6 - 60) mm/s;

q       Latimea oscilatie: (1 - 30) mm;

q       Reglarea electrica a liniei 0: +/- 12,5 mm;

q       Timpul de oprire pe margini: (0,0 - 9,9) s;

q       Numarul de programe: 5.

                         

Fig. 4.4. Tractorul de sudare Railtrac Fig. 4.5. Programatorul digital. Fig. 4.6. Comanda la distanta

                         FW 1000.                                                                      a echipamentului de sudare.

                                                                                          

Panoul frontal al programatorului digital prezinta doua zone distincte: stānga - comanda propriu-zisa a caruciorului si dreapta - comanda unitatii oscilatorie sau a pendulari (fig. 4.4).

Programatorul digital respectiv comanda la distanta a tractorului de sudare sunt prezentate īn figurile 4.5 respectiv 4.6. Comanda la distanta asigura comanda simultana a sursei si a tractorului de sudare.

Influenta presiunii la sudarea hiperbarica uscata MAG - M īn curent pulsat cu sārma tubulara a fost analizata sub patru aspecte:

q    geometria cordoanelor depuse;

q    durificarea zonei influentate termic a otelului X 60;

q       dimensiunile zonei influentate termic.

e. Pentru studiul influentei presiunii la sudarea hiperbarica uscata MAG - M īn curent pulsat cu sārma tubulara s-a utilizat simulatorul de sudare subacvatica hiperbarica uscata prezentat detaliat īn capitolul 3.

Depunerea cordoanelor de sudura pe placa s-a realizat īn pozitie orizontala, folosind arcul pulsat de curent continuu polaritate inversa (DC+).

Cordoanele nr. 1.0, 1.2 si 1.4 au fost depuse cu sārma tubulara cu pulbere de fier tip Fluxofil M8 fara pendulare, cordoanele nr. 2.0, 2.2 si 2.4 au fost depuse cu sārma tubulara rutilica tip Fluxofil 14HD fara pendulare, iar restul cordoanelor au fost depuse tot cu sārma tubulara rutilica tip Fluxofil 14HD dar cu pendulare.




Tabelul 4.9. Parametrii regimurilor de sudare variabili folositi la depunerea MAG - M īn

curent pulsat cu sārma tubulara a cordoanelor la presiune atmosferica (pr = 0 bar)

Nr.

cordon

bp,

mm

pgp,

bar

Ua cit,

V

Is cit,

A

1.0.

-

5,5

28,0

110

2.0.

-

5,5

31,5

175

3.0.

4,0

5,5

31,5

175

4.0.

6,0

5,5

31,5

175

5.0.

8,0

5,5

31,5

175

Tabelul 4.10. Parametrii regimurilor de sudare variabili folositi la depunerea hiperbarica

uscata MAG - M īn curent pulsat cu sārma tubulara a cordoanelor la pr = 2 bar

Nr.

cordon

bp,

mm

pgp,

bar

Ua cit,

V

Is cit,

A

1.2.

-

7,0

28

110

2.2.

-

7,0

31,5

175

3.2.

4,0

7,0

31,5

175

4.2.

6,0

7,0

31,5

175

5.2.

8,0

7,0

31,5

175

Tabelul 4.11. Parametrii regimurilor de sudare variabili folositi la depunerea hiperbarica

uscata MAG - M īn curent pulsat cu sārma tubulara a cordoanelor la pr = 4 bar

Nr.

cordon

bp,

mm

pgp,

bar

Ua cit,

V

Is cit,

A

1.4.

-

9,0

28

110

2.4.

-

9,0

31,5

175

3.4.

4,0

9,0

31,5

175

4.4.

6,0

9,0

31,5

175

5.4.

8,0

9,0

31,5

175

Parametrii de sudare folositi la depunerea celor 15 cordoane sunt centralizati īn tabelele 4.9...4.11. Īn timpul depunerii cordoanelor de sudura au fost mentinuti constanti urmatorii parametrii de sudare: Ua regl r = 29 V;  Ua regl u = 32 V; ver = 3 m/min; veu = 6 m/min; vsr = 16 cm/min; vsu = 32 cm/min; vp = 12 mm/min; tst = 0,4 s; tpre gaz = 3,0 s; tpost gaz = 1,5 s; hD-P = 17 mm.

Cresterea presiunii relative din incinta presurizata de la 0 bar la 2 bar si respectiv 4 bar, a necesitat o protectie suplimentara īn sensul maririi presiunii gazului de protectie de la 5,5 bar la 7 bar si respectiv 9 bar.

 

Fig. 4.7. Vedere interioara a simulatorului: a- īnainte de sudare; b- īn timpul sudarii.     

Pe parcursul determinarilor, s-a constatat faptul ca arcul electric a fost stabil, obtināndu-se cordoane depuse cu aspect estetic si fara stropi. Exceptie a facut cordonul nr. 6 la care arcul electric a fost instabil si datorita lipsei gazului de protectie, cordonul depus a prezentat pori (fig. 4.9, cordonul nr. 6). Dupa depunerea fiecarui cordon de sudura proba s-a racit lent pāna la temperatura ambianta.

Examinarea vizuala īn timpul depunerii cordoanelor s-a desfasurat īn doua etape:

1. Examinarea vizuala prealabila a placii pentru depunerea cordoanelor cu diferiti parametrii de sudare (examinarea vizuala a pregatirii suprafetei probei) s-a realizat pentru a ne asigura ca suprafata placii este curata.

2. Examinarea vizuala īn timpul depunerii cordoanelor de sudura s-a realizat pentru a ne asigura ca:

q       fiecare cordon depus a fost curatat de zgura īnainte de depunerea urmatorului cordon (numai pentru sārma tubulara rutilica Fluxofil 14HD);

q       nu sunt imperfectiuni vizibile (fisuri sau porozitati).

Din fiecare set de cordoane depuse, s-au prelevat mecanic cāte o epruveta transversala cu latimea de 15 mm (pentru aspectul vizual si respectiv pentru macrostructurile cordoanelor depuse). Dupa prelevarea mecanica suprafetele taieturilor au fost rectificate si prelucrate cu smirghel metalografic. Īn final suprafetele astfel pregatite au fost atacate cu nital 2 %. Aspectele vizuale si macrostructurile celor 15 cordoane depuse sunt prezentate centralizat īn figura 4.9.

 

4.2. Influenta presiunii asupra geometriei cordoanelor depuse

Dupa prelevare, suprafetele epruvetelor transversale pentru macrostructurile cordoanelor depuse au fost rectificate, slefuite si atacate cu Nital 1 %, analog ca pentru analiza macroscopica. Macrostructurile cordoanelor depuse sunt prezentate centralizat īn figura 4.9. Pentru fiecare macrostructura de cordon depus, s-au masurat elementele geometrice ale sectiunii transversale a cordonului (latimea b, supraīnaltarea h si patrunderea p).

b

 

a

 
      

c

 

d

 
      

e

 

Fig. 4.8. Influenta presiunii relative din incinta presurizata asupra elementelor

geometrice ale cordonului depus (latimea b, supraīnaltarea h si patrunderea p):

a- cordonul 1; b- cordonul 2; c- cordonul 3; d- cordonul 4; e- cordonul 5.

Rezultatele masuratorilor sunt prezentate centralizat īn figura 4.8. Din acest studiu rezulta ca indiferent de numarul cordonului, cresterea presiunii relative din incinta presurizata conduce la micsorarea latimii b, cresterea supraīnaltarii h si la o usoara crestere a patrunderii p datorita actiunii de strangulare a arcului electric.

Fig. 4.9. Macrostructurile cordoanelor depuse: 1, 2, 3, 4 si 5- numarul stratului

īn īmbinarea sudata cap la cap; 0- pr = 0 bar; 2- pr = 2 bar; 4- pr = 4 bar.

4.3. Influenta presiunii asupra durificarii ZIT a otelului X 60

Prin īncercarea de duritate sub sudura se determina duritatea metalului de baza īn zona influentata termic de procesul de sudare. Metoda permite obtinerea de informatii privind durificarea otelului supus actiunii ciclului termic de sudare. Īncercarea consta īn determinarea duritatii prin metoda Vickers a zonei influentate termic produsa prin depunerea de cordoane de sudura pe o placa de otel. Īncercarea de duritate s-a realizat īn conditiile atmosferei ambiante, conform STAS 492 - 1978, cu sarcina de 49,2 N (HV 5). Amprentele de duritate īn numar de minim 10 s-au amplasat īn zona de influenta termica, cu conturul tangent la linia de topire (fig. 4.10).

Fig. 4.10. Modul de amplasare al urmelor de duritate Vickers HV 5 sub cordon.

Ca rezultat al īncercarilor se considera media aritmetica a trei valori maxime determinate astfel īncāt diferenta maxima (amplitudinea īmprastierii) sa fie de 25 HV 5.

Valorile individuale si mediile a trei valori maxime ale duritatilor Vickers HV 5 sub cordon, pentru cele 15 cordoane depuse, sunt prezentate centralizat īn tabelul 4.12.

Tabelul 4.12. Duritatile Vickers HV 5 īn zona influentata termic de procesul de sudare

(sub cordon) pentru cele 15 cordoane depuse

Nr. cordon depus

Presiunea

relativa, bar

Duritati Vickers HV 5

Media aritmetica

a 3 valori maxime

1.0.

0

1 = 257; 2 = 249; 3 = 262; 4 = 251; 5 = 251;

6 = 260; 7 = 257; 8 = 260; 9 = 254; 10 = 260.       

260,67

2.0.

1 = 254; 2 = 257; 3 = 260; 4 = 262; 5 = 251;

6 = 254; 7 = 260; 8 = 260; 9 = 249; 10 = 257.

260,67

3.0.

1 = 262; 2 = 260; 3 = 251; 4 = 251; 5 = 254;

6 = 260; 7 = 254; 8 = 257; 9 = 249; 10 = 257.

260,67

4.0.

1 = 251; 2 = 257; 3 = 260; 4 = 262; 5 = 254;

6 = 257; 7 = 260; 8 = 251; 9 = 257; 10 = 254.

260,67

5.0.

1 = 257; 2 = 265; 3 = 254; 4 = 257; 5 = 260;

6 = 257; 7 = 251; 8 = 254; 9 = 251; 10 = 260.

261,67

1.2.

2

1 = 251; 2 = 265; 3 = 257; 4 = 251; 5 = 257;

6 = 249; 7 = 257; 8 = 262; 9 = 257; 10 = 260.

262,33

2.2.

1 = 257; 2 = 262; 3 = 257; 4 = 254; 5 = 257;

6 = 265; 7 = 254; 8 = 257; 9 = 257; 10 = 260.

262,33

3.2.

1 = 257; 2 = 254; 3 = 265; 4 = 262; 5 = 265;

6 = 257; 7 = 254; 8 = 265; 9 = 251; 10 = 257.

264,00

4.2.

1 = 249; 2 = 260; 3 = 257; 4 = 262; 5 = 257;

6 = 254; 7 = 262; 8 = 249; 9 = 260; 10 = 257.

261,33

5.2.



1 = 260; 2 = 257; 3 = 260; 4 = 254; 5 = 257;

6 = 251; 7 = 260; 8 = 257; 9 = 249; 10 = 251.

260,00

1.4.

4

1 = 262; 2 = 254; 3 = 251; 4 = 260; 5 = 249;

6 = 257; 7 = 251; 8 = 260; 9 = 254; 10 = 257.

260,67

2.4.

1 = 260; 2 = 257; 3 = 251; 4 = 257; 5 = 262;

6 = 257; 7 = 260; 8 = 260; 9 = 262; 10 = 254.

261,33

3.4.

1 = 254; 2 = 251; 3 = 262; 4 = 251; 5 = 257;

6 = 265; 7 = 260; 8 = 254; 9 = 251; 10 = 262.

263,00

4.4.

1 = 257; 2 = 260; 3 = 251; 4 = 262; 5 = 260;

6 = 254; 7 = 251; 8 = 260; 9 = 257; 10 = 254.

260,00

5.4.

1 = 262; 2 = 257; 3 = 254; 4 = 257; 5 = 251;

6 = 251; 7 = 257; 8 = 260; 9 = 260; 10 = 254.

260,67

Din analiza influentei presiunii asupra durificarii otelului X 60 rezulta ca amplitudinea īmprastierilor a fost cuprinsa īn domeniul (0.5) HV 5, iar mediile a trei valori maxime au fost cuprinse īn domeniul (260.264) HV 5.

4.4. Influenta presiunii asupra dimensiunilor

zonei influentate termic

Pentru a analiza influenta presiunii la sudarea hiperbarica uscata MAG - M īn curent pulsat cu sārma tubulara asupra dimensiunilor zonei influentate termic, s-au determinat prin masuratori (utilizānd un subler cu afisaj electronic), dimensiunile zonelor influentate termic ale fiecarui cordon depus (pe epruvetele prelevate transversal) conform figurii 4.11.

Rezultatele sunt centralizate īn tabelul 4.13 si figurile 4.12 - 4.13.

Īn tabelul 4.13 sunt prezentate valorile individuale din zonele de masurare A, B si C dar, mediile valorilor obtinute īn plan orizontal (A + B)/2 si mediile valorilor (A + B + C)/2.

Fig. 4.11. Zonele de masurare a latimilor zonei influentate termic.

Cresterea presiunii īn incinta presurizata de la 0 bar la 2 bar si respectiv 4 bar a condus la constrāngerea arcului electric de sudare si micsorarea suprafetei baii de metal topit.

Tabelul 4.13. Valorile individuale si medii ale latimilor zonei influentate termic

Nr. cordon depus

Presiunea

relativa, bar

Valori individuale ale latimilor ZIT

Latime medie

ZIT orizontal

(A + C)/2

Latime

medie ZIT

(A + B + C)/2

A

B

C

1.0.

0

1,33

1,48

1,39

1,36

1,42

2.0.

1,64

1,79

1,70

1,67

1,73

3.0.

1,97

2,55

2,07

2,02

2,28

4.0.

2,08

2,81

2,14

2,11

2,49

5.0.

2,15

3,07

2,21

2,18

2,62

1.2.

2

1,14

1,23

1,18

1,16

1,19

2.2.

1,41

1,51

1,35

1,38

1,46

3.2.

1,75

2,33

1,83

1,79

2,03

4.2.

1,80

2,56

1,74

1,77

2,16

5.2.

1,89

2,81

1,85

1,87

2,34

1.4.

4

0,89

1,02

0,97

0,93

0,97

2.4.

1,13

1,23

1,09

1,11

1,17

3.4.

1,49

2,13

1,39

1,44

1,78

4.4.

1,51

2,33

1,47

1,49

1,91

5.4.

1,57

2,47

1,61

1,59

2,03


Fig. 4.12. Influenta presiunii asupra latimii zonei influentate termic: a- cordonul 1; b- cordonul 2;

ZITv- latimea ZIT īn plan vertical;  ZITo- latimea ZIT īn plan orizontal; ZITm- latimea medie a ZIT.


Fig. 4.13. Influenta presiunii asupra latimii zonei influentate termic: c- cordonul 3; d- cordonul 4; e- cordonul 5; ZITv- latimea ZIT īn plan vertical;  ZITo- latimea ZIT īn plan orizontal;

ZITm- latimea medie a ZIT.

Īn aceste conditii baia metalica s-a extins īn profunzime iar cantitatea de caldura s-a propagat pe o adāncime mai mare īn metalul de baza. Acest fapt s-a regasit īn zona influentata termic prin marirea latimilor atāt īn plan orizontal cāt si īn plan vertical.

4.5. Concluzii

Studiul influentei presiunii asupra geometriei cordoanelor depuse, a durificarii otelului cu granulatie fina X 60 si a dimensiunilor zonei influentate termic, la sudarea MAG - M cu arc pulsat si sārma tubulara, a condus la  urmatoarele concluzii:

Ų      Indiferent de numarul cordonului depus, cresterea presiunii relative din incinta presurizata a condus la micsorarea latimii b, cresterea supraīnaltarii h si la o usoara crestere a patrunderii p datorita actiunii de strangulare a arcului electric;

Ų      Amplitudinea īmprastierilor duritatilor a fost cuprinsa īn domeniul (0.5) HV 5, iar mediile a trei valori maxime au fost cuprinse īn domeniul (260.264) HV 5;

Ų      Cresterea presiunii relative din incinta presurizata diminueaza dimensiunile medii ale zonei influentate termic, datorita tot actiunii de strangulare a arcului electric;

Ų      Indiferent de presiunea de lucru si numarul cordonului depus, latimile zonei influentate termic sunt mai mari īn plan vertical, decāt īn plan orizontal;

Ų      Trecerea de la sārma tubulara cu pulbere de fier la sārma tubulara cu flux rutilic, a necesitat folosirea unui curent de sudare mediu mai mare (de la 110 A la 175 A), care la presiune atmosferica a condus la cresterea latimii medii a zonei influentate termic cu 21,8 % (de la 1,42 mm la 1,73 mm);

Ų      Cresterea presiunii relative din incinta de la 0 bar la 2 bar si respectiv 4 bar, a condus la micsorarea dimensiunilor medii ale zonei influentate termic a cordoanelor depuse 1 (fara pendulare) cu 16,2 % si respectiv 18,49 % (1,42 - 1,19 - 0,97 mm). Īn mod analog, pentru cordoanele depuse 2 (tot fara pendulare) are loc tot micsorarea dimensiunilor medii ale zonei influentate termic cu 15,6 % si respectiv 19,86 % (1,73 - 1,46 - 1,17 mm);

Ų      Marirea latimii de pendulare la cordoanele 3, 4 si 5 (4 - 6 - 8 mm) a condus la micsorea substantiala a dimensiunilor medii ale zonei influentate termic indiferent de presiunea de lucru din incinta. Pentru cordonul 3 (2,28 - 2,03 - 1,78 mm), cordonul 4 (2,49 - 2,16 - 1,91 mm) si cordonul 5 (2,62 - 2,34 - 2,03 mm).

 













Document Info


Accesari: 3463
Apreciat:

Comenteaza documentul:

Nu esti inregistrat
Trebuie sa fii utilizator inregistrat pentru a putea comenta


Creaza cont nou

A fost util?

Daca documentul a fost util si crezi ca merita
sa adaugi un link catre el la tine in site

Copiaza codul
in pagina web a site-ului tau.




Coduri - Postale, caen, cor

Politica de confidentialitate

Copyright © Contact (SCRIGROUP Int. 2019 )