TEMA PROIECTULUI
Se cere intocmirea proiectului de executie a unei grinzi principale de la o stavila plana Grinda se va proiecta cu sectiune variabila in lungul deschiderii. Sageata admisibila este Lg/400, iar otelul folosit este OL37. La Ľ din deschidere, grinda are o imbinare de montaj cu suruburi. Grinda se va calcula la incarcarea data de presiunea hidrostatica aferenta. Calculul se va face in metoda starilor limita conform STAS 10108/0-78.
Date de tema:
Lg = 16m -deschiderea grinzii;
h = 6m -adancimea grinzii;
d = 2.5m -distanta intre grinzile principale;
γ = 10
-greutatea
volumica a apei;
Rotel = 210
-rezistenta
de calcul a otelului OL37;
E = 2.1*10
-modulul
de elasticitate longitudinal a otelului OL37;
n = 1.15 -coeficientul incarcarii;
Continutul proiectului:
A: Note de calcul
1. Calculul incarcarilor si incarcarilor secundare;
2. Dimensionarea si verificarea sectiunii centrale a grinzii;
3. Variatia sectiunii in lungul deschiderii;
4. Verificarea de stabilitate locala a unui panou;
5. Dimensionarea si verificarea imbinarii cu suruburi;
B: Piese desenate
1. Ansamblul grinzii, scara 1:100;
2. Elevatia
grinzii (tronsonul 1), scara
3. Vederile talpilor tronsonului 1, scara 1:20;
4. Sectiuni caracteristice, scara 1:10;
5. Imbinarea de montaj cu suruburi, elevatie si sectiune, scara 1:10;
6. Detalii de imbinari sudate, scara 1:1;
1.CALCULUL EFORTURILOR SI INCARCARILOR SECTIONALE
kN = 1000N
Lg = 16m -deschiderea grinzii;
h = 6m -adancimea grinzii;
d = 2.5m -distanta intre grizile principale;
γ = 10 -greutatea
volumica a apei;
R
= 210 -rezistenta
de calcul a otelului OL37;
E =
2.1*10 -modulul de elasticitate longitudinal a
otelului OL37;
n = 1.15 -coeficientul incarcarii;
q
= γ*h*d q = 150 
-incarcarea normata, din presiunea
hidrostatica a apei;
q = q*n q = 172.5 -incarcarea
de calcul;
M
= q*
M = 5520000000 N*mm
2.DIMENSIONAREA SI VERIFICAREA SECTUNII CENTRALE
Wnec = 
; Wnec = 26285714.29
mm
-moment de inertie din conditia de rezistenta;
Se alege: ti = 15 mm -grosimea inimii;
hi
= 1.15*
hi = 1522.341555 mm
Se alege: hi = 1500 mm -inaltimea inimii in sectiunea 1-1;
= 100 aparine
intervalului [90..150]
t = 30 mm - grosimea talpii in sectiunea 1-1;
At
= 
; At = 13773.8095 mm
b = 
; b
= 49.12698 mm
Se alege: b
= 500 mm -latimea
talpii in sectiunea 1-1;
= 16.6666 < 30
Verifiocare
I
= 
+2*b*t*
; I = 21775500000 mm
W = 
; W = 27917307.6923 mm
σ = 
; σ = 197.7268 σ < R
f = 
; f = 30.7904 mm
f < fa
fa = 
; fa = 40 mm
3. VARIANTA SECTIUNI IN LUNGUL DESCHIDERII:
SECTIUNEA 2-2:
T
= 1380kN
M = 4140 kN*m
W = 
; W = 19714285.71 mm
A
=
; A = 9392.8571 mm
t'= t -5 mm t' = 25 mm - grosimea talpii in sectiunile 2-2 si 3-3;
b' =
; b' =
375.7143 mm
Se alege : b'=400 mm -
latimea talpii in sectiunile 2-2 si 3-3;
16 
30
I = + 2*b'+t'*
; I =15846875000 mm
W = 
;
W = 20447580.6452 mm
σ= 
; σ= 202.46894103 ; σ= 210 ; σ< R
A
= hi*ti
τ = 
; τ
= 61.3333 τ <0.6*R
W' =
; W'
= 21129166.6667 mm
σ' = 
; σ'
= 195.9376
σ
=
σ = 222.8831 σ <1.1*R
SECTIUNEA 3-3
hi' = 0.6*hi hi' = 900 mm
Se alege : hi
=1000 mm -
inaltimea inimii in sectiunea 3-3;
M
= 1987.2 kN*m
T
= 1242 kn
I = 
; I = 650312500 mm
W
= 
; W= 123869047619 mm
σ= 
; σ = 160.4275 σ< R
=
; = 82.8 < 0.6*R
W' = 
; W' = 13006250 mm
'
= 
; ' = 152.78808
'= 
= 209.5512 <1.1*R
Verificarea in sectiunea de reazem
T
; T = 1380 kN
A
= hi*ti ; A = 15000 mm
= 
; = 92 < 0.6*R
4. AMPLASAREA RIGIDIZARILOR SI VERIFICAREA LA STABILITATE LOCALA A UNUI PANOU DE INIMA
100 > 100
Lg = 10800 mm
= 3600 mm <2.5*hi (3750 mm)
a = 3600 mm
= 
; = 2.4
d = hi; d = 1500mm
σ
= 7000
; σ=700
= 
; =141.4931
CAZUL 1
x = 0.1*Lg+2(hi-hi) + a ; x
= 6200 mm
y = x + a ; y = 9800 mm
M
= M; M =5520 kN*m
M
= 
; M = 5240.55 kN*m
M = 
; M
= 5380.275 kn*m
Ty = 0
Tx = 
; Tx
= 310.5 kN
T
= 
; T = 155.25 kN
= 
; = 185.3095
= 
; = 6.9
= 0.2692 < m(1)
RIGIDIZARI
SECTIUNEA 4-4
hr
= hi hr = 1500 mm
br = 
+ 40 mm = 90 mm
br = 170 mm
br = 
= 161.6666 mm
= 
; = 11.33 mm; - se alege : = 12 mm
SECTIUNEA 3-3
hr = hi hr = 1500 mm
br = 
+ 40 mm = 90 mm
br = 130 mm
br = 
= 128.3333 mm
; 
= 8.6666 mm
Se alege : = 10 mm
tei = 
; tei = 8.27855 mm
Se alege : tei = 9 mm
W
= 2*
; W = 5880000 mm
Verificare:
= 
; 193.1662 
< R
= 
;
= 61.6071 < 0.6*R
Dimensionarea suruburilor:
Inima:
y = 650 mm x = 50 mm
nr = 28 -
numarul de suruburi;
x = 50 mm y = 350 mm
y = 50 mm y
= 450 mm
y
= 150 mm y
= 550 mm
y = 250 mm y
= 650 mm
= nr*x+4*y+4* y+4* y+4* y+4* y+4* y+4* y
= 4620000 mm
Nx = Mi*
; Nx =159.8011 kN
Ny = Mi*
; Ny = 12.2924 kn
Ty = 
; Ty
= 36.9643 kN
Nrez = 
; Nrez =
167.2202 KN
Se alege surub M 30; GR 8.8; d = 30 mm
= 0.9 -
coeficent al conditiilor de lucru;
= 2 - nr.
Suprafetelor de forfecare;
= 0.35 - coeficent de
frecare;
= d*0.89; = 26.7 mm
A = 
; A = 559.9025 mm
R = 640;
N
= 0.8* A* R; N = 286.667 kN
N
= * ** N; N =180.6021 kN
Talpa:
H = 
; H = 2471.5387 kN
nr
= 
; nr = 13.6849
Se alege : nr= 16
Pozitionarea suruburilor;
e: 100 mm e = 60 mm e = 35 mm
b
= 
; b = 170 mm
N
= b'*t*R; N = 2520000 N
= N*0.85; = 2142 kN
H' = max(H,) H'
= 247153.87 kN
A
; A
117692319 mm
tet = 
; tet = 17.30
mm
Se alege: tet = 18 mm
n
4 n
H'' = H'*
; H''
= 2224.38483 N
A
4*bet*tet-8* tet*(d + 1 mm); A7776 mm
σ
= 
;
Se alege: tet = 25 mm
n4
H'' = H'*; H''
=222438.483 N
A4*bet*tet2-8* tet2*(d + 1 mm); A10800 mm
σ = ; σ = 205.96156 σ<R
|
