Documente online.
Username / Parola inexistente
  Zona de administrare documente. Fisierele tale  
Am uitat parola x Creaza cont nou
  Home Exploreaza
Upload


loading...



















































Stabilirea gabaritelor, dimensiunilor geometrice

diverse




1.STABILIREA GABARITELOR, DIMENSIUNILOR GEOMETRICE


PAG 1-1.jpg





PAG 1.jpg

Sectiunea A-A


STABILIREA INCARCARILOR


A.Incarcari permanente.


a)Greutare cablu

-presupunem cablu 44-636-160B STAS 1353-87

44-7,35 daN/m

2 ramuri → 27,35= 14,7 daN/m

b)Greutate pasarela+tiranti

-prin asimilare , luam ca referinta o alta pasarela metalica, L=60 m,B=3,6m are greutatea de 6 300 daN/m, rezulta 105 daN/m

-pentru pasarela L=40m si B=3,6 m, rezulta- 105 daN/m

-greutate gratare padina 30daN/m2 - 90daN/m

TOTAL: 195 daN/m

c)Sarcina utila

-conform STAS 1545-92 300 daN/m2

3300 daN/ m2=900 daN/ m2

B.Incarcari accidentale


d)incarcare din zapada

-conform STAS 10107/C-92, 75 daN/m2 3,075 daN/ m2=225 daN/ m2

γ=0,9 daN/ dm3

Ac =0,63 dm2

D=d+2a=4,4+21,7=7.8 cm

-2 ramuri 25,7 daN /m


e)sarcini din vant pe cablu

V1=25m/sec (cablu fara polei)

V2=15m/sec (cablu acoperit cu polei)

Qv1KS1 sin Ө=0,85 =1,75 daN/m

sin Ө=1

K=1,2

Β=0,85

S1=d1,0m=0,0441,0=0,044 m2

S2=D1,0m=0,0781,0=0,078 m2

Qv2=0,85 1=1,12daN/m

f)Sarcina din vant pe podina

qv=70daN/m2

Pv=KtK1K2qVA

Kt =2,8 K1=1.0 K2=11,18(vant cu rafale)

A=1,0m p/m (aria plinurilor schelet, parapet)

-fara rafale Pv=2,8 1,0=196daN/m200 daN/m

- cu rafale Pv=2,8 1,0=354 daN/m355 daN/m


g)Incarcari din diferenta de temperatura.

Conform STAS 946-56 paragraful 3(funiculare) se iau in considerare:

ΔT=t-t=40+30=70˚C

t1=-30 ˚C t2=+40˚C

α0=1210-6(verificare de dilatare)

tmontaj=+10˚C

t3=-5˚C


1.Ipoteza

tm=+10˚C, t1=-30˚C, p1=p0=7,35 daN/m pentru φ44


σa 1800 daN/cm2

Ho=Aσc=7.716000=136600 daN/m

A=7,7 cm2 E=1,6


)= α0(t2-- t1


(


Din rezolvarea ecuatiei de gradul III, cu o singura radacina reala se determina H1:

H1=489 daN490 daN


2.Ipoteza

tm=10˚C, t3=-5˚C, p1=7.35 daN/m

P0=qc+qp+qv2=7,35+5,7+1,12=14,17 daN/m



(


H1=407 daN/m H1=410 daN/m

fmontaj= =3,58 m


3.IPOTEZE DE INCARCARE


I.Incarcari din: a+b

qI=14,7+195=209,7 daN/m210 daN/m

II.Incarcari din: c

qII=900 daN/m

III.Incarcari din: g+c+d


qIII= +11,4+225=613,9 daN/m615 daN/m



4.SCHEMA DE INCARCARE A UNUI CABLU


PAG 2.jpg

PAG 4-1.jpg


qv==1,44 daN/m


q= =865 daN/m

valoarea 1,442 se neglijeaza in calcul


q1=105+450+310=865 daN/m


H1= 49 430 daN


f: 3,33 m = f = 3,5


tgα1=y= y= daca x=


tgα1= α1=19˚17 sin 19˚17=0.33; cos 19˚17=0.94


T1max=TA=TB= 52 370 daN

5.DIMENSIONAREA CABLULUI DIN T1max


Nr=CT1max=2,552320=130 925 daN

Alegem cablu Worrington-Scale 48-6x36-180/B STAS 1689-74, cu Nr˚=146 100 daN.

-verificare coeficient de siguranta Ce=2,03,0

Cef= 2,79>Ce min=2,0



6.VERIFICAREA CABLULUI LA INCONVOIERE LOCALA


-se face in punctele de suspendare a tirantilor

PAG 4.jpg

Q=a; qo=195+225+900+275=1595 daN


Q=2,0=1 595 daN

I= =26,05 cm4


σinc 2 075daN/cm2


σt= =5 610 daN/cm2


σinc=2025+5610=7 685 daN/cm2


σmax= σinc+ σt=2025+5610=7 685 daN/cm2


cef 2,34>cmin=2,0



SARCINA MAXIMA DE SUSPENDARE VERTICALA


Rmax=1,56γT

γ =2,2- coeficient de forma

tg=0,25-unghi de impletitura


K=

Rmax=1,56 52 370=2 660 daN


Rmax=2 660>Q=1 595

q=865 daN/m

L=40m

H1=49 430daN

tm=+10˚C; t1=-30˚C;

10-6 →coeficient de dilatare a cablului;

EcE=(0,350,63)E=Ec=0,55 106 daN/cm2

Ec=1,151010daN/m2

Tensiunea in cablu creste la sarcina maxima si temperatura minima.

Pentru calculul lui H2 din Funiculare acesta rezulta din rezolvarea ecuatiei:


α(t1-tm)EcA-H1



+


Pentru H2=48 000 daN, avem

+3,8

Pentru H2=49 000 daN, avem

+3,96

Pentru H2=50 000 daN, avem

+4,12

Pentru H2=49 500 daN, avem

+4,04

Pentru H2=49 800 daN, avem

+4,09

Pentru H2=49 900 daN, avem

+4,11


= H2=49 900 daN


Daca x= =

tg α2=

sin 19˚7=0.327

cos 19˚7=0.945

T2 max=TA TB= 52815 daN

Verificare cablu la T2 max:

cef= =2,77>cmin=2,0


VERIFICAREA CABLULUI LA INCARCAREA LOCALA


R=Q=1 595 daN

Ac=9,33 cm2, pentru φ=4,8 cm

T2 max=52 815 daN

I=26,05 cm2

E=1,6106 daN/cm2


inc =2 065 daN/cm2


σt= 5 660 daN/cm2

inc=2065<0,5 σt=2 830= solutia optima este satisfacuta

max inc+ σt=2065+5660=7 725 daN/cm2

cef= =2,33> cmin=2,0


9.SARCINA VERTICALA MAXIMA DE SUSPENDARE


Rmax=1,56γT=1 52 816=2 695 daN

γ=2,2- coeficient de forma

tg ω=0,25- unghi de impletire

K=

Rmax=2 695>R=1 595


10.CALCULUL SAGETII CABLULUI


f2= =3,7m ~ 3,5 m

S=L+

S=40+0+=40,82 m

ΔL= L=1,00m=100 cm


ΔL==0,354 cm/m

Lungimea reala a cablului montat si sub sarcina:

L1=40,82-0,43+0,52=40,91 m

Sistemul de prindere la cele 2 capete este -0,43 si +0,52.

Alungirea totala a cablului sub sarcina:

0,354cm/m 40,91=14,48 cm

Lungimea de taiere a cablului devine:

40,91-0,1448=40,765~ 40,80 m



11.REACTIUNI IN PILONI SI BLOCURI DE ANCORAJ

P-8.jpg










T=T1=52 815 daN;


Vp=Tsin α2=52 815 19˚7=17 295 daN

T2= =52 815 daN

L=5,0tg(90- α2)=5,0-2,88=14,43 m = L~14,15 m

Vb=T sin α2=528150,327=17 296 daN

Hb= T cos α2=528150,945=49 900 daN


12.CALCULUL BLOCULUI DE ANCORAJ


P-8-2.jpg

V=2Vb 1,2=41 510 daN

H=2Hb 1,2=119 760 daN

G1=4,0=84,50 tf

G2=4,0=42,25 tf

G3=

Mr=V

Mr=

Mst=84,5

Mst=675,54 tfm


c1= =4,8>


c2= =2,82>


10,95tf/m2=1,1daN/cm2<=1,5 daN/cm2

0,309tf/m2=0,031 daN/cm2<=1,5 daN/cm2


-Verificarea stabilitatii la alunecare.


H≤

=59,44 tf< H=119,76 tf


Daca nu s-ar lua in considerare rezistenta pasiva ar trebui sa se sporeasca masa blocului de ancoraj.

Luand in considerare rezistenta pasiva a pamantului din fata blocului de ancoraj, raman aceleasi dimensiuni luate in calcul.




13.CALCULUL BLOCULUI DE FUNDATIE PILON


P-9.jpg



Gf:

TOTAL : 46,35


P=Gf+2Vp1,2+G0=46,35+2

P=34,64 tf

Conform punctului 2 din f si g, presiunea vantului este ~360daN/m la actiune directa, respectiv 180 daN/m la suctiune.


H se aplica la 125mm de fata superioara a fundatiei




14. CALCULUL PILONULUI DIN BETON ARMAT


P-10.jpg


Se impune . Calculul se face la compresiune centrica cu verificarea flambajului pe ramura.


PC 52 ; B 250


Verificarea la flambaj


a)     Pe directia perpendiculara pe pasarela


b)    Pe directia pasarelei


La mijlocul pilonului de introduce o rigla de beton armat


Deci pilonul se armeaza constructiv, fiind de forma de mai jos:



P-11.jpg






c)     Verificare la forta taietoare



Numai sectiunea de beton simplu pune o forta taietoare de 13 140 daN

P-12.jpg

P-13.jpg

a)     Stabilirea reactiunilor


Pe latura de presiune directa a vantului conform punctului 2, din f si g ( vezi bloc de fundatie pilon)



Pe latura de presiune indirecta




b)    Conditia la nedeformabilitate



c)     Calculul static


NOD 0 NOD 1

P-13-2.jpg
































P-14.jpgNOD 2 NOD 3













NOD 4 NOD 5

P-14-2.jpg





NOD 6 NOD 7

P-14-3.jpg



NOD 8 NOD 9

P-15.jpg



d)    Sectiunea eforturilor.









e)     Dimensionare


Talpa fermei


-Vantul se presupune ca bate in planul fermei dintr-un sens sau din celalalt,dimensionarea facandu-se la efortul cel mai mare.





Montantul este supus si la incovoiere din sarcina data de incarcarile b, c si d


P-16.jpg












f. Diagonala ferma



Conform pct. 2, respective, e si f, avem presiunea exercitata de vant in urmatoarele 2 cazuri:


P-17.jpg


Alegem cablu Warrington-Scale cu



15. CALCULUL BULONULUI DE ARTICULATIE

P-17-2.jpg

a)     Dimensionare



P-18.jpg


b)    Calculul sudurii


P-18-2.jpg



16. CALCULUL TIRANTILOR



P-18-3.jpg










loading...











Document Info


Accesari: 5150
Apreciat:

Comenteaza documentul:

Nu esti inregistrat
Trebuie sa fii utilizator inregistrat pentru a putea comenta


Creaza cont nou

A fost util?

Daca documentul a fost util si crezi ca merita
sa adaugi un link catre el la tine in site

Copiaza codul
in pagina web a site-ului tau.




Coduri - Postale, caen, cor

Politica de confidentialitate

Copyright Contact (SCRIGROUP Int. 2020 )