Documente online.
Username / Parola inexistente
  Zona de administrare documente. Fisierele tale  
Am uitat parola x Creaza cont nou
  Home Exploreaza
Upload




























PROIECT INSTALAŢII DE VENTILARE sI CLIMATIZARE

Arhitectura constructii




UNIVERSITATEA TEHNICA CLUJ - NAPOCA

FACULTATEA DE CONSTRUC II SI INSTALAŢII




PROIECT

INSTALAŢII DE VENTILARE sI CLIMATIZARE

BIRO BOTOND

AN III Grupa 3331

ANUL UNIVERSITAR

BORDEROU

A.PIESE SCRISE

TEMA DE PROIECTARE

BREVIAR DE CALCUL

BIBLIOGRAFIE

B.PIESE DESENATE

CENTRALA DE CLIMATIZARE 2 vederi

REŢEAUA DE DISTRIBUŢIE A AERULUI : -Plan refulare

-Plan aspiratie

3.Vedere laterala

TEMA DE PROIECTARE

Sa se proiecteze instalatia de climatizare (centrala de climatizare + retea de distributie),ce deserveste o sala de spectacole aflata in localitatea Petrila .Sala are dimensiunile : L=30.6[m]

l=27.3[m]

h=8.45[m]

Īn sala se afla 740 ocupanti.

Se consideracunoscute urmatoarele valori termice specifice:

qi=7.41[w/m3h] - aportul de caldura prin insolatie

qp=23.95[w/m3h] - pierderea de caldura a constructiei

BREVIAR DE CALCUL

1.Calculul debitului de aer pentru sala 100% plina vara

1.1. Parametrii aerului exterior

1.2. Parametrii aerului interior

1.3. Caldura degajata de ocupanti

1.4.Umiditatea degajata de ocupanti

1.5.Sarcina termica totala a īncaperii

1.6.Raportul de termoumiditate

1.7.Parametrii aerului climatizat

1.8.Calculul debitelor de aer.Calculul numarului de schimburi orare.

1.9.Parametrii punctului de amestec

1.10.Parametrii tuturor punctelor ce intervin īn procesul de tratare

2. Calculul debitului de aer pentru sala 100% plina iarna

2.1. Parametrii aerului exterior

2.2. Parametrii aerului interior

2.3. Caldura degajata de ocupanti

2.4.Umiditatea degajata de ocupanti

2.5.Sarcina termica totala a incaperii

2.6.Calculul debitului de aer si a numarului de schimburi orare

2.7.Raportul de termoumiditate

2.8.Parametrii aerului climatizat

2.9.Parametrii aerului preīncalzit

2.10.Parameterii punctului de amestec

2.11.Parametrii tuturor punctelor ce intervin īn procesul de tratare

3.Calculul debitelor de aer pentru sala 20% plina vara

4.Calculul debitelor de aer pentru sala 20% plina iarna

5.Dimensionarea bateriilor de īncalzire

6.1.Calculul debitului caloric al bateriei

6.2.Calculul debitului de agent termic primar

6.3.Numarul de circuite

6.4.Sectiunea frontala a bateriei

6.5.Pierderile de sarcina

6.Dimensionarea bateriei de racire

7.1.Calculul sectiunii bateriei

7.2.Calculul debitului de agent de racire

7.3.Calculul coeficientului de racire al bateriei

7.4.Pierderile de sarcina

7.Dimensionarea camerei de umidificare

8.Dimensionarea filtrelor de praf pentru aer proaspat si recirculat

9.1.Alegerea filtrelor

9.2.Calculul suprafetelor de filtrare

9.3.Calculul numarului de filtre necesare

9Dimensionarea retelei de distributie

9.1.Dimensionarea anemostatelor de tavan

9.2.Alegerea gurilor de aspiratie

9.Calculul aeraulic retelei de distributie

13.Alegerea ventilatorului

1.Calculul debitului de aer pentru sala 100% plina vara

1.1.Parametrii aerului exterior

Temperatura aerului exterior tev, se calculeaza cu o relatie de forma:

tev=tem+Az =22.4+7=29.4[C]

unde:tem - temperatura medie zilnica a aerului exterior in luna iulie ai este īn functie de gradul de asigurare necesar

Az - amlitudinea oscilatiei de temperatura

Parametrii aerului exterior se determina si functie de continutul de umiditate al aerului exterior Xev=10,55 [g/kg],care are un grad de asigurare de 90%.

Parametrii aerului exterior sunt:

1.2.Parametrii aerului interor

Temperatura aerului interior se calculeaza cu o relatie de forma :

,

iar umiditatea aerului interior vara se adopta

Parametrii aerului interior sunt:

1.3.Caldura degajata de ocupanti

Caldura degajata de ocupanti se calculeaza cu formula:

Qo=q0*N=110*841=92510[W] =79544,28[kcal/h]

unde:q0 - caldura totala degajata de un om(se compune din suma caldurii latente - ql- si a caldurii sensibile degajate de un om -qs-).Astfel q0ql+qs=110[W/pers]

N - numarul total de ocupanti (841 persoane)

1.4.Umiditatea degajata de ocupanti

Umiditatea degajata de ocupanti se calculeaza cu o relatie de forma :

Go=N*go=841*65=54665[g/h]=54665*10-3 [kg/h]

unde:go - umiditatea degajata de o persoana ;go=65[g/h pers]

1.5.Sarcina termica totala a īncaperii

Sarcina termica totala a īncaperii se calculeaza cu formula:

Qt=Qo+Qi=86481+318090.05=404571.05[kcal/h]

unde:Qi-aportul de caldura totala prin insolati

Qi=qi*V=5,9*8146,752=48065[W] =41329,18[kcal/h]

1.6.Raportul de termoumiditate

1.7.Parametrii aerului climatizat

Temperatura aerului climatizat se calculeaza astfel:

tAC=tiv-(5 7)=24.7-5.7=19[C]

Functie de temperatura aerului climatizat si cu ajutorul raportului de termoumiditate se efectueaza o constructie grafica cu ajutorul careia se determina si ceilalti parametrii ai aerului climatizat.

1.8.Calculul debitelor de aer

1.8.1.Debitul de aer pentru diluarea caldurii

1.8.2.Debitul de aer pentru diluarea umiditatii

1.8.3.Debitul de aer pentru diluarea bioxidului de carbon

unde:GCO2=gCO2*N=23[l/h]*841=19343[l/h] - reprezinta cantitatea totala de bioxid de carbon degajata de oameni.

ca - concentratia admisibila deCO2  ca=2[l/m3]

cr - concentratia reziduala de CO2 din aer cr=0.5[l/m3]

1.8.4.Debitul total de aer

Dt=max(D1,D2,D3)=D1=47965,65[m3/h]=57558,79[kg/h]

1.8.5.Debitul de aer proaspat

DAP=DCO2=12895,33 [m3/h]

1.8.6.Debitul de aer recirculat

DR=Dt-DAP=47965,65 - 12895,33=35070,32[m3/h]

1.8.7.Numarul de schimburi orare

1.9.Parametrii punctului de amestec

Parametrii punctului de amestec se determina cu ajutorul formulelor de mai jos,mai apoi se vor citi din diagrama īn baza constructiei grafice si celelalte puncte care definesc punctul de amestec.

1.10.Parametrii tuturor punctelor

t

C]

*

i

[kcal/kg]

x

[g/kg]

Ev

Iv

Acv

Mv

2.Calculul debitului de aer pt. sala 100% plina iarna

2.1.Parametrii aerului exterior

Temperatura aerului exterior tei, se adopta conform STAS functie de localitate

tei= -15[ C] . Parametrii aerului exterior se determina si functie de continutul de umiditate al aerului exterior Xei=0,8 [g/kg].

Parametrii aerului exterior sunt:

2.2.Parametrii aerului interior

Temperatura aerului interior se adopta tii=20[C], iar umiditatea aerului interior iarna se adoprta .

Parametrii aerului interior sunt:

2.3.Caldura degajata de ocupanti

Caldura degajata de ocupanti se calculeaza cu formula:

Qo=q0*N=122*841=102602[W] =88221,84[kcal/h]

unde:q0 - caldura totala degajata de un om(se compune din suma caldurii latente - ql- si a caldurii sensibile degajate de un om -qs-).Astfel q0ql+qs=122[W/pers]

N - numarul total de ocupanti (841 persoane)

2.4.Umiditatea degajata de ocupanti

Umiditatea degajata de ocupanti se calculeaza cu o relatie de forma :

Go=N*go=841*35=29435[g/h]=29,435 [kg/h]

unde:go - umiditatea degajata de o persoana ;go=35[g/h pers]

2.5.Sarcina termica totala a īncaperii

Sarcina termica totala a īncaperii se calculeaza cu formula:

Qt=Qo+Qp=88221,84 - 148270,88= -60049,04[kcal/h]

unde:Qp-aportul de caldura totala ale constructiei

Qp=qp*V=18,2*8146,752=148270,88[W] =127490[kcal/h]

2.6.Raportul de termoumiditate

2.7.Parametrii aerului climatizat

Parametrii aerului climatizat se calculeaza cu ajutorul formulelor de mai jos ,iar restul se citesc din diagrama īn baza unei constructii grafice.

2.8.Calculul debitelor de aer

Pentru dimensionarea agregatelor din centrala de climatizare se impun debitele de aer din timpul verii.

2.8.1.Debitul total de aer

Dt=max(D1,D2,D3)=D1=47965,65[m3/h]=57558,79[kg/h]

2.8.2.Debitul de aer proaspat

DAP=DCO2=12895,33 [m3/h]

2.8.3.Debitul de aer recirculat



DR=Dt-DAP=47965,65 - 12895,33=35070,32[m3/h]

2.9.Parametrii aerului preincalzit

Se impun parametrii tp=5[C] si xp=0,8[g/kg],iar cu ajutorul unei constructii geometrice,din diagrama se determina si celalti parametrii.

2.10.Parametrii punctului de amestec

Parametrii punctului de amestec se determina cu ajutorul formulelor de mai jos,mai apoi se vor citi din diagrama īn baza constructiei grafice si celelalte puncte care definesc punctul de amestec.

2.10.Parametrii tuturor puctelor

t

C]

*

i

[kcal/kg]

x

[g/kg]

Ei

Ii

Aci

P

Mi

3.Calculul debitului de aer pentru sala 20% plina vara

3.1.Parametrii aerului exterior

Parametrii aerului exterior sunt aceeasi ca la sala 100% plina vara

3.2.Parametrii aerului interor

Temperatura aerului interior sunt aceeasi ca la sala 100% plina vara

3.3.Caldura degajata de ocupanti

Caldura degajata de ocupanti se calculeaza cu formula:

Qo=q0*N=110*168=18502[W] =15950[kcal/h]

unde:q0 - caldura totala degajata de un om(se compune din suma caldurii latente - ql- si a caldurii sensibile degajate de un om -qs-).Astfel q0ql+qs=110[W/pers]

N - numarul total de ocupanti (168persoane)

3.4.Umiditatea degajata de ocupanti

Umiditatea degajata de ocupanti se calculeaza cu o relatie de forma :

Go=N*go=168*35=10933[g/h]=10,93 [kg/h]

unde:go - umiditatea degajata de o persoana ;go=65[g/h pers]

3.5.Sarcina termica totala a īncaperii

Sarcina termica totala a īncaperii se calculeaza cu formula:

Qt=Qo+Qi=15950+41329,18= 57279,18[kcal/h]

unde:Qp-aportul de caldura totala ale constructiei

Qi=qi*V=5,9*8146,752=48065,83[W] =41329,18[kcal/h]

3.6.Raportul de termoumiditate

3.7.Parametrii aerului climatizat

Temperatura aerului climatizat se calculeaza astfel:tAC=tiv-5.7=24.7-5.7=19[C]

Īn functie de temperatura aerului climatizat si cu ajutorul raportului de termoumiditate se efectueaza o constructie grafica cu ajutorul careia se determina si ceilalti parametrii ai aerului climatizat.

3.8.Calculul debitelor de aer

3.8.1.Debitul de aer pentru diluarea caldurii

3.8.2.Debitul de aer pentru diluarea umiditatii

3.8.3.Debitul de aer pt. diluarea bioxidului de carbon

unde:GCO2=gCO2*N=23[l/h]*168=3868,6 [l/h] - reprezinta cantitatea totala de bioxid de carbon degajata de oameni.

ca - concentratia admisibila deCO2 ca=2[l/m3]

cr - concentratia reziduala de CO2 din aer cr=0.5[l/m3]

3.8.4.Debitul total de aer

Dt=max(D1,D2,D3)=D1=19093,06[m3/h]=22911,67[kg/h]

3.8.5.Debitul de aer proaspat

DAP=DCO2=2579,06 [m3/h]

3.8.6.Debitul de aer recirculat

DREC=Dt-DAP=19093,06-2579,06=190341[m3/h]

3.8.7.Numarul de schimburi orare

3.9.Parametrii punctului de amestec

Parametrii punctului de amestec se determina cu ajutorul formulelor de mai jos,mai apoi se vor citi din diagrama īn baza constructiei grafice si celelalte puncte care definesc punctul de amestec.

3.10.Parametrii tuturor punctelor

t

C]

*

i

[kcal/kg]

x

[g/kg]

Ev

Iv

Acv

Mv

4.Calculul debitului de aer pentru sala 20% plina iarna

4.1.Parametrii aerului exterior

Parametrii aerului exterior sunt aceeasi ca la sala 100% plina iarna

4.2.Parametrii aerului interior

Parametrii aerului exterior sunt aceeasi ca la sala 100% plina iarna

4.3.Caldura degajata de ocupanti

Caldura degajata de ocupanti se calculeaza cu formula:

Qo=q0*N=122*168=20520,4[W] =17644,36[kcal/h]

unde:q0 - caldura totala degajata de un om(se compune din suma caldurii latente - ql- si a caldurii sensibile degajate de un om -qs-).Astfel q0ql+qs=122[W/pers]

N - numarul total de ocupanti (841 persoane)

4.4.Umiditatea degajata de ocupanti

Umiditatea degajata de ocupanti se calculeaza cu o relatie de forma :

Go=N*go=168*35=5887[g/h]=5,887 [kg/h]

unde:go - umiditatea degajata de o persoana ;go=35[g/h pers]

4.5.Sarcina termica totala a īncaperii

Sarcina termica totala a īncaperii se calculeaza cu formula:

Qt=Qo-Qp=17644,36 - 148270,88= -130626,52[kcal/h]

unde:Qp-aportul de caldura totala ale constructiei

Qp=qp*V=18,2*8146,752=148270,88[W] =127490[kcal/h]

4.6.Raportul de termoumiditate

4.7.Parametrii aerului climatizat

Parametrii aerului climatizat se calculeaza cu ajutorul formulelor de mai jos ,iar restul se citesc din diagrama īn baza unei constructii grafice.

4.8.Calculul debitelor de aer

Pentru dimensionarea agregatelor din centrala de climatizare se impun debitele de aer din timpul verii.

4.8.4.Debitul total de aer

Dt=max(D1,D2,D3)=D1=19093,06[m3/h]=22911,67[kg/h]

4.8.5.Debitul de aer proaspat

DAP=DCO2=2579,06 [m3/h]

4.8.6.Debitul de aer recirculat

DREC=Dt-DAP=19093,06-2579,06=190341[m3/h]

4.9.Parametrii aerului preīncalzit

Se impun parametrii tp=5[C] si xp=0,8[g/kg],iar cu ajutorul unei constructii geometrice,din diagrama se determina si celalti parametrii.

4.10.Parametrii punctului de amestec

Parametrii punctului de amestec se determina cu ajutorul formulelor de mai jos,mai apoi se vor citi din diagrama īn baza constructiei grafice si celelalte puncte care definesc punctul de amestec.

4.11.Parametrii tuturor punctelor

t

C]

*

i

[kcal/kg]

x

[g/kg]

Ei

Ii

Aci



P

Mi

5.Dimensonarea bateriei de pre ncalzire

Se cunosc datale de proiectare:L=DAP = 12895,33[m3/h] =15474,396 [kg/h]

t1=-15[C] T1=95[C]

t2=tp = 5[C] T2=75[C]

unde: L - debitul de aer [kg/h]

t1,t2 - temperatura initiala si finala a aerului

T1 ,T2 - temperatura initiala si fnala a apei

5.1.Calculul debitului caloric al bateriei

Debitul caloric al bateriei se face cu o relatie de forma :

5.2.Calculul debitului de agent termic primar

Debitul de agent termic primar se calculeazaa cu o relattie de forma:

5.3.Calculul diferentei medii de temperatura

Se alege o baterie de preīncalzire a aerului īn contracurent ,cu apa calda de parametrii(95/75).Pentru conditia ,diferenta medie de temperatura se face cu relatia:

unde:

5.4.Calculul numarului de circuite

Pentru calculul numarului de circuite se adopta urmatoarele valori pentru viteza apei w=1[m/s] si pentru viteza gravimetrica a aerului ,iar pentru apa calda (95/75).

Astfel cu valorile adoptate mai sus se calculeaza numarul de circuite(n') ,ale bateriei de preīncalzire.

Se alege definitiv n'=8 [circuite]

Folosim teava 16x1[mm]

5.5.Calculul sectiunii frontale a bateriei

Sectiunea frontala a bateriei se face cu o relatie de forma:

Se aleg bateria de preīncalzire cu suprafata de Aef=1.044[m2].Astfel Aef=1,044[m2]>Anec=1,034[m2].

Conform Aef=1.044[m2] avem bateria de tip.

Cu datele bateriei alese respectiv arie efective se recalculeazaa viteza apei w,si viteza gravimetrica a aerului,cu formulele ;

Īn continuare se determina coeficientul global de transfer de caldura k, pentru un anumit numar de rānduri de tevi ssi pasul corespunzator īntre ele.Calculul se face cu ajutorul formulei de mai jos:.Rezultatele sunt prezentate tabelar in tabelul de mai jos ;

K

[W/m2k]

S

[m2]

Knec

[W/m2k]

K12=37

S12=38,36

Knec12=27,33

K13=42,55

S13=25,57

Knec13=23,76

K22

S22=76,72

Knec22=33,71

K23=34,5

S23=51,14

Knec23=29,31

Se alege bateria de preincalzire din tevi de cupru si lamele de aluminiu tipI.A.I.C.A. ,functionind cu apa calda (95/75) ,de caracteristici:

R=2

P=3

N=16

Tip baterie

Rānduri de tevi R

Pas lamele P

Nr. tevi N

Aria Aef

[m2]

Nr.

baterii

5.6.Calculul pierderilor de sarcina

Se determina :

6.Dimensonarea bateriei de īncalzire

Se compara sarcinile termice īn cele doua cazuri ;sala 100% si 20% plina .Se efectueaza calculul mai departe cu sarcina termica corespunzatoare cazului 100%plina.Deoarece debitele de aer vehiculate sunt mari ,procesul de īncalzire nu se poate realiza intr-o singura etapa ,de aceea se adoptaa solutia cu: īncalzire - umidificare - īncalzire.Īn acest caz se alege o baterie de īncalzire cu apa la parametrii (95/75)

Se cunosc datale de proiectare:L=DT (100%)= 47965,65[m3/h]=57558,78[kg/h]

t1=tMi= 16[ C]  T1=95[ C]

t2= t1 =21.6[ C]  T2=75[ C]

unde: L - debitul de aer [kg/h]

t1,t2 - temperatura initiala si finala a aerului

T1 ,T2 - temperatura initiala si fnala a apei

6.1.Calculul debitului caloric al bateriei

Debitul caloric al bateriei se face cu o relatie de forma :

6.2.Calculul debitului de agent termic primar

Debitul de agent termic primar se calculeaza cu o relatie de forma:

6.3.Calculul diferentei medii de temperatura

Se alege o baterie de preīncalzire a aerului īn contracurent ,cu apa calda de parametrii(95/75).Diferenta medie de temperatura se face cu relatia:

unde:

6.4.Calculul numarului de circuite

Pentru calculul numarului de circuite se adopta urmatoarele valori pentru viteza apei w=1[m/s] si pentru viteza gravimetrica a aerului ,iar pentru apa caldaa (95/75).

Astfel cu valorile adoptate mai sus se calculeaza numarul de circuite(n') ,ale bateriei de preīncalzire.

Se alege definitiv n'=10 [circuite]

6.5.Calculul sectiunii frontale a bateriei

Sectiunea frontala a bateriei se face cu o relatie de forma:

Se aleg 2 baterii de īncalzire īn paralel fiecare cu suprafata de Aef=1.647[m2].

Astfel 2*Aef=2*1.647=3,29[m2]>Anec=3,12[m2].

.Conform Aef=1.647[m2] avem bateria de tip.Cu datele bateriei alese respectiv arie efectiva se recalculeaza viteza apei w si viteza gravimetrica a aerului,cu formulele :

Īn continuare se determina coeficientul global de transfer de caldura k pentru un anumit numar de rānduri de tevi si pasul corespunzator īintre ele.Calculul se face cu ajutorul formulei de mai jos:.Rezultatele sunt prezentate tabelar in tabelul de mai jos ;

K

[W/m2k]

S

[m2]

Knec

[W/m2k]

K12=39

S12=60,10

Knec12=22,50

K13=44,85

S13=40,07

Knec13=33,75

K22

S22=120,20

Knec22=11,25

K23=35,075

S23=80,14

Knec23=16,87

Se alege bateria de preīncalzire din tevi de cupru si lamele de aluminiu tipI.A.I.C.A. ,functionānd cu apa calda (95/75) ,de caracteristici:

R=I

P=3

N=20

Tip baterie

Rinduri de tevi R

Pas lamele P

Nr. tevi N

Aria Aef

[m2]

Nr.

baterii

Nr. de circuite

6.6.Calculul pierderilor de sarcina

Se determina :

7.Calculul bateriilor de racire uscata

Se cunosc datale de proiectare:L=DT(100%)= 47965,65[m3/h]=57558,79[kg/h]

t1=tMv=25,9[C] i1=iMv=12,18[kcal/kg]

t2=tMv=19[C]  i2=iMv= 9,6[kcal/kg] T1=8[ C]T2=11[ C]

unde: L - debitul de aer [kg/h]

t1,t2 ,i1,i2- parametrii initiali si finali ai aerului

T1 ,T2 - temperatura initiala si fnala a apei de racire

is - entalpia aerului saturat corespunzatoare temperaturii T=6,65[kcal/kg]

is=6,65[kcal/kg]

7.1.Calculul sectiunii frontale a bateriei

Sectiunea frontala a bateriei se face cu o relatie de forma:

Aleg 2*BRA - b*h = 840*1950 cu Aef=1.552[m2] iar A tot=3,104[m2]

7.2.Calculul debitului de agent termic primar

Debitul de agent termic primar se calculeaza cu o relatie de forma:

Se aleg 2 baterii de īncalzire īn paralel fiecare cu suprafata de Aef=1.552[m2].Astfel 2*Aef=2*1.552=3,104[m2]>Anec=3,12[m2].

Cu datele bateriei alese respectiv arie efectiva se recalculeaza viteza apei w,si viteza gravimetrica a aerului,cu formulele ;

Se alege bateria de racire uscata din tevi de cupru si lamele de aluminiu tipI.A.I.C.A. ,de caracteristici:

7.3.Calculul coeficientului de racire al bateriei CR

unde: is-entalpia aerului saturat corespunzatoare temperaturii T=0.5(T1+T2)=6.65[kcal/h]

Astfel pentruCR=0.334

w=1,21[m/s]

se determina din diagrama R=f(w,v*rr,CR) R=f(w,v*rr,CR) R=7,3 se alege R=8

Tip baterie

Rānduri de tevi R

Pas lamele P

Aria Aef

[m2]

Nr,

baterii

Nr.de circuit N



7.4.Calculul pierderilor de sarcina

Se determina :

8.Dimensionarea camerei de umidificare

Date de proiectare:ti = t1 =21,6[ C] (100% iarna)

tR= t2 =19[ C]

tt = 12,8[ C]

8.1.Calculul coeficientului de eficacitate al schimbului de caldura si substanta

unde: ti - temperatura initiala a aerului la intrarea īn camera de pulverizare

tR - temperatura finala a aerului la iesirea din camera de pulverizare

tt - temperatura finala teoretica la sfārsitul procesului de tratare=temp.medie a apei de pulverizare

E -eficacitatea schimbului de caldura si substanta

Aleg camera de umidificare cu un registru in echicurent +registru in contracurent Emax=0.8%

Aleg

8.2.Calculul sectiunii transversale a camerei

Aleg sectiune transversala de 2000*2000[mm] ; tipul camerei CU3

Se recalculeaza :

8.3.Calculul coeficientului de stropire

Ne aflam īn cazul pulverizarii medii ,deci coeficientul de stropire se calculeaza cu relatia:

unde: - factor de corectie de valori experimentale

- coeficient de pulverizare bruta

8.4.Calculul debitului de apa pulverizata

8.5.Numarul si dispunerea pulverizatoarelor

Aleg tipul pulverizatorului U1 cu presiune p=2[atm] si d=2,5[mm] pentru pulverizre medie.Din datele de mai sus se determina debitul pulverizatorului q=245[l/h].

Numarul pulverizatoarelor se calculeaza cu relatia:

Aleg n = 49 7 coloane x 7 pulverizatoare/coloana

pe o singura parte a camerei

Densitatea pulverizatoarelor se calculeaza: ]

Randamentul camerei :

unde: m - factor adimensional

8.6.Alegerea separatoarelor de picaturi

La intrare se alege separator de picaturi tip ,cu coeficient de rezistenta locala

La iesire se alege separator de picaturi tip VIII cu coeficientUL de rezistenta locala

8.7.Calculul pierderior locale din separatoare

unde v - viteza aerului īn camera de umidificare

9.Dimensionarea filtrelor de praf pentru A.P. si A.R.C.

9.1.Dimensionarea filtrelor pentru aerul proaspat

9.1.1Alegerea filtrelor

Pentru aerul proaspat s-au ales filtrele cu scoatere laterala tip FCV-L cu celule īn V,avānd ca material filtrant tesatura si un debit specific de q=4920[m3/hm2]

9.1.2.Calculul suprafetelor de filtrare

Suprafata filtrelor se determina astfel :

9.1.3.Calculul numarului de filtre necesar

Suprafata unei celule este s= 4x0,5x0,5=1[m2] deci numarul celulelor de filtrare necesare se determina astfel: .Se alege n=4 [celule] cu Aef=0,8[m2]

Numarul de casete necesar este de 2deoarece fiecare caseta are 2 celule.Casetele se dispun in retea de2*2 rānduri

9.2.Dimensionarea fiftrelor pentru aerul recirculant

9.2.1.Alegerea filtrelor

Pentru aerul proaspat s-au ales filtrele cu scoatere frontala tip FCV-L cu celule īn V,avānd ca material filtrant tesatura si un debit specific de q=4920[m3/hm2]

9.2.2.Calculul suprafetelor de filtrare

Suprafata filtrelor se determina astfel :

9.2.3.Calculul numarului de filtre necesar

Suprafata unei celule este s= 4x0,5x0,5=1[m2] deci numarul celulelor de filtrare necesare se determina astfel: .Se alege n=8 [celule] cu Aef=1,6[m2]

Numarul de casete necesar este de 2deoarece fiecare caseta are 2 celule.Casetele se dispun in retea de2*4 rānduri

10.Dimensionarea camerei de amestec

Dimensiunile camerei de amestec se impun prin suprafetele filtrelor rezultate din calculul filtrelor de aer proaspat si aer recirculant pentru a nu se efectua piese speciale care ar īnrautati randamentul centralei de climatizare.

Astfel se impun : l=1700[mm]

b=1500[mm]

h=600[mm]

11.Dimensionarea retelei de distributie

11.1 Calculul tavanelor perforate 11.2.Alegerea si verificarea gurilor de aspiratie

11.1.1.Debitul de aer

Dt=47965,65[m3/h] = 13[m3/s]

11.1.2.Īnaltimea si lungimea zonei de amestec

Zona ocupata 1,8[m]

Īnaltimea īncaperii h=9,6[m]

Aleg h'=0.75[m]

iar lungimea zonei de amestec S=h-h'-1.8=9.6-0.75-1.8=7.05[m]

11.1.3.Viteza aerului la sf rsitul zonei de amestec

unde: ts - temperatura la sfārsitul zonei de amestec

ti - temperatura interioara

ts - ti = max 2 C

11.1.4.Efectul de racire

Se adopta pentru sezonul rece īn functie de destinatia salii

Er=1

11.1.5.Aria panourilor

Ap 0,5At

At = 30,2*28,1 =848,62 [m2]

Ap=(0,2 0,25)At =212,155 [m2]

11.1.6.Ceficientul de ocupare CA

11.1.7.Calculul vitezei la iesire din orificii

11.1.8.Adoptarea diametrului orificiilor

Se adopta l=74[mm] - distanta dintre 2 orificii

11.1.9.Numarul de orificii pe un rānd

Numarul de orificii pe un rānd se adopta grafic īn functie de f(7,38)=20 orificii/rānd

Se adopta 20 orificii*20 rānduri

11.1.10.Aria unui panou

m- numarul de orificii pe un panou

11.1.11.Numarul de panouri

Se aleg N'=97 panouri perforate.

S-a ales 20 panouri*20 orificii cu l=74[mm]

Se calculeaza capacitatea de īncalzire q=99.40[W

11.2 Verificarea camerei de presiune constanta CPC

11.2.1.Calculul coeficientului de rezistenta locala

unde : Ao - aria orificiilor perforate din panouri perforate

Ap - aria unui orificiu

11.2.2.Pierderea de presiune

11.2.3.Calculul debitului specific

11.2.4 Distanta maxima pe care poate strabate aerul īn CPC

s = 56,52 [m3/hm2]

DPCPC =0,68

Daca L1max>L refulam aerul pe singura latura

11.3 Alegerea si verificarea gurilor de aspiratie

hGA =0.5 1 m

Aleg hGA =0.5m

hGA - īnalāimea de pozare a gurilor de aspiraāie

DR= 35070,32 [m3/s]

nGA=6 /latura

Aleg nGA= 8 /latura

vasp=2..3 [m/s]

Aleg  vasp=2.5 [m/s]

DGA grila GAV 88-500x300 -cu grilaj fix

Dp=1.9 mmH2O

11.4 Alegerea si verificarea gurilor de aspiratie de aer proaspat AP

.Aleg gura de aspiratie cu jaluzele de protectie impotriva ploii

DAP= 12895.33 [m3/s]

v= 3..5 [m/s]

v= 4 [m/s]

Aleg guri rectangulare GLA 1100x1400 -priza aer proaspat cu jaluzele īmpotriva ploii

Aef=0,91[m2]

Dp=2,5 mmH2O

Nota:Aspiratia se face pe ambele laturi mari ale salii

11.5 Alegerea gurilor de refulare

nGR=6 /latura

Aleg nGR= 8 /latura

vref=3..4 [m/s]

Aleg  vref=4 [m/s]

Se recalculeaza vref

Adopt  d = 800mm

Vref recalculat =3,31 m/s

Aleg guri de refulare tip SR(Spiro) d=800mm

Alegerea ventilatorului

DH tot = DH CC + DH retea =115.53 + 38.95 = 154.48 [mmH2O]

DH retea = DH asp cum + DH ref cum = 10.41+28.54 = 38.95[mmH2O]

DH CC = DH BPĪ + 2DH F + 2 DH + DH BR + DH SPI + DH SPR + DH CPC =

= 7,8 + 2x12 + 2x5,6 + 55 + 4,69 + 12,16 + 0,68 =115,53 [mmH2O]

H = 1,1x DH tot = 1,1x115,53 = 169,928 [mmH2O]

Ventilatorul se alege īn functie de debitul total si pierderiile totale īn instalatie

H = 169,928 [mmH2O]

Dt = 47965,65 [m3/h] = 13,32 [m3/s]

Aleg Ventilatorul radial monoaspirant tip VS - 10

Puterea = 55 KW

Turatia = 550 rot/min

Dimensiuni 700 x 808 x 1520










Document Info


Accesari: 13950
Apreciat:

Comenteaza documentul:

Nu esti inregistrat
Trebuie sa fii utilizator inregistrat pentru a putea comenta


Creaza cont nou

A fost util?

Daca documentul a fost util si crezi ca merita
sa adaugi un link catre el la tine in site

Copiaza codul
in pagina web a site-ului tau.




eCoduri.com - coduri postale, contabile, CAEN sau bancare

Politica de confidentialitate




Copyright © Contact (SCRIGROUP Int. 2021 )